Поддерживаю обеими руками! (если действительно со входной сетью так все плохо)

А за шахтеров страшно...

Microwatt и другие Вы видимо неправильно трактуете мои ответы, через свои фильтры восприятия, отсюда и сарказм. Не все так плохо с моими ПТУшными знаниями.
Итак, я посчитал индуктивность данного кольца на 20 витков. Получил ее - ОК как надо (в теории). Посчитал ток насыщения ДАННОГО КОЛЬЦА ДАННОЙ ФОРМЫ С ДАННОЙ ДЛИННОЙ МАГНИТНОЙ ЛИНИИ и... получил расчетный ток насыщения порядка 500 мА и понял что это не ОК, он не пригоден для тока в 30А
Но... парралельно увидел вот это -
http://kosmodrom.com.ua/table.php?name=dle...ssel&page=0
пусть и немного не то, но ток и габарит позволяет усомниться в моих опять же ПТУшных расчетах.
Поэтому я создал тему, пусть немного по-корявому. В которой спросил - подойдет ли данный сердечник? И получил через пару-тройку постов саркастических замечаний нормальный ответ: "Нет. Тебе нужен ЗАЗОР и другой материал - вот такой-то".
Еще раз для будущего сарказма. Маломощный аналог данного источника СОБРАН и прекрасно работает с покупным дросселем на 1 мГн, 1А, с частотой 20 кГц. Сейчас стояла задача увеличить мощность. Дросселя такого не нашел в продаже и создал тему. Может я смог донести мысль. Право забавно как-то.
И какие 127 до 1270?????? ))) Транзисторы ПРОСТО должны уцелеть, если рядом или в линии перерубят кабель с большой индуктивностью или еще чего и все. Нормальная работа - 200 - 310 В. Требования надежности выше, чем у общепрома.


Тоже поддерживаю. Но диапазон 200-310 В. Все что выше - он НЕ ДОЛЖЕН понижать, а ДОЛЖЕН просто уцелеть. Кстати, Plain,оффтопик насчет напряжения и шахтеров спровоцировали Вы

Сообщение отредактировал Batman - Jan 15 2012, 08:29

Для обычного буста с выходом 310 В с головой хватит 600 В ИГБТ, не надо выдумывать, а то будете искать ключи с 2000 В запасом.

Вы этой ссылкой на синфазные фильтры вы как раз и показали свою "компетентность"

Простите за не скромный вопрос, но что будет с ёмкостями и потребителями (по цепи 300В) вы задумывались, коли речь идет не об импульсных перенапряжениях, а о чем то более весомом ?

Я признаю свою некомпетентность в ДРОССЕЛЯХ и никогда ее не скрывал. То что это синфазные фильтры я знаю. Дело в том что физически - (для меня опять же)) - это все тот же магнитный накопитель. Меня смутил габарит, индуктивность и ном. ток. Очень они маленькие учитывая, что там два дросселя по сути. Вот я и хотел малой кровью, чтоб не ждать пока мне спецы намотают, купить пару колец и сделать 20 витков. Я все равно попробую, конечно )) Но парралельно попробую с зазором на Е, ну и закажу. Ну а пока намотают, сожгу чего-нить и посмотрю, действительно ли это кольцо при 500 мА будет насыщаться))
Задумывался и не один я ). Давайте оставим вопрос напряжений-перенапряжений, ибо он давно решен и не имеет значения...


Сообщение отредактировал Batman - Jan 15 2012, 09:19

Именно потому, что синфазный: те два дросселя работают встречно и взаимокомпенсируют поток.

Ранее вам дали довольно хорошие советы (ссылки), где можно посмотреть (изучить) теорию.
Рекомендую воспользоваться ссылкой, которую дал Прохожий.

Если влом читать и разбираться, то посмотрите на ниже.
Тут приведены инженерные формулы расчёта дросселя.
Обратите внимание на ограничения условий при расчёте.


При расчёте количества витков дросселя по предварительно выбранным исходным данным, такими как L, Ip, Ae, Bm, можно воспользоваться следующей формулой –

количество витков:
N = L(uH)*Ip(A) / Bm(Tl)*Ae(mm2)*Ks.

После этого можно определить величину зазора:
g = Ip*N / (795,77*Bm) (mm)
Где Ip – максимальный пиковый ток дросселя.
N – число витков.
Bm – магнитная индукция магнитопровода.
Для стали (1 – 1.6)Tl.
Для феррита (0,2 – 0,4)Tl.

Проверить индуктивность:
L = (0.0012566*Ae*Ks*N2 / g) (uH).
Где Ae – сечение магнитопровода (mm2).
Ks – коэффициент заполнения стали (0.8 – 0.95), для ферритовых сердечников Ks =1.
g – зазор (mm).

Сравнительно небольшие зазоры уменьшают проницаемость сердечника в десятки и сотни раз. Получаемая при этом эффективная магнитная проницаемость me зависит в основном от геометрических размеров и почти не зависит от магнитной проницаемости материала:
me = le / g (1)
Формула (1) справедлива при выполнении следующих условий: me на порядок меньше проницаемости материала сердечника mi.
А зазор g на порядок меньше размера меньшей стороны поперечного сечения сердечника Такой порядок отношения меньшей стороны поперечного сечения к зазору гарантирует сведение к достаточному минимуму краевого эффекта выплеска магнитного поля, при этом погрешность расчёта лежит в пределах (10 – 15)%.

Сообщение отредактировал Andron55 - Jan 15 2012, 15:31

Всем спасибо. Ушел мотать дроссели.

Сообщение отредактировал Batman - Jan 16 2012, 08:19