Поставил R5 (делаю с пассивным смещением) равным 1МОм, тогда он ни на что в RF части усилителя не влияет и деталей не надо лишних... Вроде по модели в АДС все токи и напряжения получаются как надо. Основной анализ идет по готовым s2p аваги (соответственно ток и напряжение к ним подгоняю), по ним усилитель получается и стабильный, и как надо согласованный, надеюсь в жизни тоже все будет нормально.

Proffessor, не измеряли ли при отключенных антенных элементах коэффициент передачи только усилителя? Если да, то сколько примерно получается и как изменяется по диапазону?

этот коэф. часто как бы сильно непросто померить... отключить антенну сложно, т.к. усилитель рассчитан на работу с конкретно ее импедансом и с конкретно ее (наверно) способом подключения, поэтому присоединив на вход (как-то) 50Ом-ный коаксиал мы очень сильно изменим согласование по входу и как следствие NF, усиление и тд.
По хорошему надо мерить в безэховой камере 3D ДН антенны и смотреть в конечном итоге КУ. В активной антенне нельзя(и наверно не нужно) разделять понятие КУ антенны и собственно усиление усилителя, это единое целое.

Да где-ж вы тут согласование-то нашли ?

Скорее всего имеется в виду конкретное значение коэффициента согласования, который зависит от импеданса диполя и входного импеданса усилителя. Изменение коэффициента согласования влечет изменение коэффициента шума и антенного коэффициента усиления.
Вот результаты моделирования самого усилителя в AWRDE (без диполя). S-модель транзистора официальная от производителя. Здесь VTG - коэффициент передачи по напряжению, MSG - максимальный устойчивый коэффициент усиления.

Сообщение отредактировал Proffessor - Jul 24 2012, 18:17

именно так.

не совсем понял идею "максимального устойчивого коэффициента усиления"...
это типа макс КУ при котором усилитель все еще стабилен? я чего переспрашиваю, этот коэф. - это как бы вообще принципиально возможный максимальный КУ для данного усилителя или просто некий стабильный КУ(не гарантированно 100% мах), который получился после проб и ошибок и это его просто так назвали?

Это не идея, а стандартный параметр усилителя. В англоязычных источниках - maximum stable gain. Отправлять к учебникам - банально, ликбез разводить влом.

Сообщение отредактировал Proffessor - Jul 25 2012, 05:11

Не, ну чего прям так отправлять...
Я никогда не пользовался этим параметром из-за того, что он не самый информативный, т.к. подразумевает идеальное согласование на входе и выходе. S21 гораздо интереснее(жизненнее), особенно применительно к активной антенне.

Тут есть один момент. S-параметры транзистора измерены производителем на плате с согласующими цепями. А вот что дает транзистор отдельно и как его входные характеристики сопрягаются с антенной – вопрос интересный.
Сделал в CST такую модель (геометрия несколько отличается от Вашей, но в первом приближении сойдет):

Длина одного плеча вибратора 190 мм, сопротивление порта 50 Ом. Сохранил характеристики в файл s1p и подставил в AWRDE:

S21 (ниже 100 МГц расчет недостоверный, так как S-параметры транзистора приводятся только от 100 МГц):

Но, насколько я понимаю, эта модель не будет соответствовать Вашей схеме. Нужно как-то исключить входную согласующую цепь, с которой в Avago измеряли транзистор.

Неправильно. Если бы S11 и S22 измерялись с настраиваемыми согласующими цепями, то они бы всегда были близки к нулю (согласующие цепи дя того и служат, чтобы минимизировать коэффициент отражения). На самом деле коэффициенты отражения S11 и S22 измеряются векторным анализатором оносительно стандартного волнового сопротивления 50 ом. При измерении S11 выход чеырехполюсника нагружается на активное сопротивление 50 ом и при измерении S22 ко входу подключается активная нагрузка 50 ом.
Расчет и настройка согласующих цепей исходя из реальных S-параметров возлагается на пользователя-разработчика. Он также принимает решение о необходимости применения согласующих цепей. Например, если в заданной полосе частот транзистор или усилитель имеет модуль S11 и S22 менее 0,3 (что соответствует приблизительно VSWR=1,9), то можно обойтись без согласующих цепей.
Надо сказать, методика расчета у Вас грамотная, задали импеданс диполя S-параметрами входного порта и далее в схемном симуляторе через модель транзистора... Я когда-то считал в маткаде по отдельным частотным точкам и тоже максимум усиления был где-то около 300MHz. Не могли бы показать emp-файл и s1p-файл диполя?

Сообщение отредактировал Proffessor - Jul 25 2012, 17:17

Кроме КСВ есть еще стабильность и коэф. шума, если КСВ ~ 1 антенного усилителя (на входе и/или выходе), то этого еще недостаточно, чтобы принять решение об отказе от цепей.

Pir0texnik:
И все-таки, хотя бы s1p-файл диполя выставите? Хочу сравнить со своими данными.
Что касается частот ниже 100MHz, я аппроксимировал S11 транзистора с учетом, что входная емкость остается такая же как и на 100MHz, а именно 5pF и активная часть входного сопротивления не меняется с понижением частоты.

Сообщение отредактировал Proffessor - Jul 25 2012, 18:49

Proffessor
Может быть, я ошибаюсь, но соображения следующие.
Datasheet на ATF-54143, страница 5:


То есть измерения проводились на плате с использованием Input Matching Circuit. Потери в этой цепи (0.3 дБ) были добавлены к измеренному коэффициенту передачи, а S11 и S22 цепи были ли исключены?
Параметры собственно транзистора без согласующих цепей не приведены. Сравните, например, с BF998 от NXP. Указаны и входная емкость, и входная проводимость, и SPICE модель есть, и т. п.


S-параметры заданы от 0.1 до 18 ГГц. Как вариант, невозможно хорошо согласовать транзистор с 50 Ом в таком широком диапазоне частот.


Файлы на работе, выложу завтра.

В аннотации под Fig.5 сказано, что такая схема включения использовалась для измерения только таких параметров как NF, Assiciated Gain, P1dB, OIP3, но ничего несказано об S-параметрах. И это правильно. Associated Gain всегда означает несогласованный коэффициент усиления. Те согласующие цепи на входе и выходе испытательной схемы скорее всего обеспечивают минимальный коэффициент шума и максимальное OIP3 начастотах до 2GHz.

Сообщение отредактировал Proffessor - Jul 25 2012, 19:57

И что же тут с хорошим коэффициентом согласовалось? Или все эти RLC для выравнивания этого самого VTG? Так это работает только с идеальным источником напряжения, чем в данном случае и не пахнет. Для работы с сильно укороченным радиатором вх.имп. усилителя д.б. как можно активнее и как можно больше, здесь же, судя по отсутствию ОС, он меньше 50акт. да еще и плюс, скорее всего, реактивный по самое не могу. Для верха еще туда-сюда, но для низа просто караул.