чем больше мы разрешаем выброс, тем меньше потери в RCD клампере, тем выше КПД. поэтому лучше взять ключ на 800-900 Вольт и не стремиться зазря увеличивать емкость клампера...

1 Смотри ДШ:
2 Для трансформатора на EFD20 (на 30 Вт, входное 85 - 242 В, выход 24 В) - 270 мкГн, 1,7мкГн. Правда мерить надо уметь Стандартные приборы для этого не подходят.


Сообщение отредактировал MikeSchir - May 25 2014, 12:37

Увеличил шунт - перенапряжение при старте исчезло. получается, что просто порог токоограничения был очень большой.



откройте секрет, почему не подходят? и как мерить правильно?
может из-за того, что измерительное напряжение при кз проваливается

Здесь на форуме много раз обсуждались способы измерения индуктивности рассеяния. Проблема в измерении малых величин порядка единиц мкГн. Низкочастотные приборы дают большие ошибки.

Самый банальный способ измерения, и вполне неплохой - это включить инд.рассеяния как индуктивность колебательного контура (вторичка замкнута). В контуре вызываются колебания прямоугольным импульсом, поданным через сопротивление, по частоте вычисляется искомое. Величины R и C подбираются исходя из достаточно высокой добротности контура.

Доброго дня! Снова взываю к помощи.
При старте горит силовой транзистор преобразователя (флай). когда отлаживал две половинки (ККМ и флай) отдельно, всё было нормально, когда соединил - стал сгорать.
Сетевой ИП, выход 24В, 8А.
ИП состоит из ККМ и флая. ККМ запускается раньше и на входе флая при его пуске уже 400В.

мне вырисовываются такие варианты:
1 сделать чтобы флай запускался раньше чем ККМ, тогда напряжение при пуске будет 310В - уже лучше
2 сделать так, чтобы флай запускался гораздо раньше, тоесть ещё пока напряжение на входной банке не доросло до 310В, для этого, существенно уменьшить сопротивление пускового резистора R13+R14, уменьшить ёмкость С16, установить ключик, чтобы отключать пусковой резистор после пуска (чтоб не терять мощность в резисторах)

Подскажите, что ещё можно сделать? как это делается обычно? (не ставится мс шим из прошлого века?)
прилагаю схему. на входе этой схемы (не показано, тк на другой плате) только фильтр ЭМИ, выпрямитель и термистор.
может кто взглянет профессиональным взглядом на предмет явных ляпов.
и трансформатор.
 shem.pdf ( 66.73 килобайт ) Кол-во скачиваний: 204



Сообщение отредактировал velkarn - Jun 15 2014, 15:20

Например, заменить дикий VD5, а на FB поставить делитель со снаббера на 600 В пика стока.

Исправьте VD5 не более 18 В, R17 увеличить, С19 уменьшить до 4700 пФ, R19 увеличить, ОС подключить до L1.
Это то, что лежит на поверхности. Смущают резисторы датчиков тока R7, R24, R25. Подозреваю стоят слишком маленькие сопротивления.
TV1 и TV2 убедитесь, что сердечник не входит в насыщение.

Сообщение отредактировал Oxygen Power - Jun 15 2014, 17:32

А ещё проверьте частоту преобразования - R12, C13. В расчётах принято 100 кГц, реально меньше. Для 3844, 3845 в расчёте нужно взять удвоенную частоту (см. примечание к таблице ДШ).

VD5 согласен, а вот про делитель не понял, что значит поставить со снаббера?


R19 это же для демпфирования колебаний? у меня и щас двухватник перегревается, не хотелось бы в нём ещё потери увеличивать
а как вы определили нужный номинал С19?
По поводу шунтов R24, R25 они подобраны чтобы ИП начинал ограничивать выходной ток при 10-11А.
по поводу насыщения проверю.


проверял, частота в порядке, то, что двойная это я учёл


ещё дополнение. сегодня восстанавливал макет, оказалось, что сгорели DA2, VT2, DV1.
возникло подозрение, не начинается ли процесс горения с микросхемы...

не знаю, как вы проверяли частоту, но при указанных номиналах частота должна быть около 76 кГц.
для 100 кГц сопротивление резистора нужно взять 9 кОм (вместо 12 кОм).

да, сорри, у меня на самом деле там 8 кОм, просто на схеме стоит номинал из перечня, а я его при отладке поменял когда подстраивал частоту.


Сегодня перепроверил режимы силового транзистора, выпр. диода, питание мс шим - всё в норме и при включении и при работе. единственное есть при включении шильца на диоде, но они не дотягивают даже до 170В.
впринципе, отчего вообще это может гореть? куда копать?

Необходимо создать безопасную траекторию переключения МОП-транзистора. Радиолюбители делают так. Быстрый диод и 10 нФ в снаббере (это для тока нагрузки 3 А).

Резисторы 600:2,5 с С17.

как я понимаю, траектория переключения это то, как накладываются ток и напряжение при включении/отключении транзистора. и разве RCD снаббер влияет на это? ведь он начинает работать когда напряжение на стоке уже достигло напряжения открывания диода (напр. входа + напр на коденсаторе)
в этой схеме правда есть снабберная RC цепь в параллель транзистору, может она как-то поможет?


это чтобы закрывать выход шима когда напряжение на стоке достигнет 600В? получается, что в моём случае надо 750В, тк транзистор на 800.
и есть ли в этом смысл, если я замерял все режимы и ни разу не увидел на стоке выбросов более 750?

Сообщение отредактировал velkarn - Jun 20 2014, 13:44