Я пока не применял трансформатор в управлении МОСФЕТами. Схем и рассуждений на эту тему много.
По форуму то же немало информации. Почитал форум, статьи. В теории всё ясно но на практике появились вопросы.
Хочу запитать сетевой косой мост с двумя транзисторами в параллель каждого плеча. Транзисторы SiHG73N60E http://www.farnell.com/datasheets/1916016.pdf

Собрал управление на 3844, частота 140кГц, на выход повесил пару TIP112 / TIP127 с выходным конденсатором 1мкф х 100В, питание 24В.
Трансформаторы есть готовые. От VAC 4097x055 и заказной с мощного питателя выковырял. Кроме того, намотал парочку своих,
один на кольце 16х8х4 N87 20x40x40 витков и на броневом 20х30х30 витков. Провод использовал 0.35мм
В качестве нагрузки подключил два полевика в паралель, нагрузив их током около ампера ( резистор 22Ом х 24В ).
Перепробовал различные варианты схем ускорения, на биполярном PNP, на полевике, одном и дух, просто на резисторе и двух стабилитронах.
Минимальное время закрытия получилось около 100ns ( на одном биполярнике ), но смущают большие потери на нагрев.
Кроме того, на сигнале управления после транзисторов со стороны 3844 есть ступенька, не совсем понятно откуда она появляется.
Осциллограммы я снял, но схем в электронном варианте пока нет, позже выложу.
Собирал на макетке, правда соединения делал возможно короткими, сводил ёмкость и индуктивность монтажа к минимуму.

Собственно вопрос в чём, какое время фронта-спада можно считать достаточным ?
И какую схему предпочтительнее использовать, исходя из баланса потери - скорость?
Да, и вообще мнения, предполагаю получить около 1,5кВт мощности с выхода. Напряжение стабилизированное, с регулировкой 300 - 700В, ток 2А.

Ну, почему же нельзя? Можно, если адресат не возражает. Но лучше, всё-таки, единообразно.

Может быть это связано с неодновременным включением-выключением транзисторов TIP112 и TIP127 - эффект известный из усилителей.
Но больше всего мне не понятно: как будет регулироваться и стабилизироваться выходное напряжение? Не вижу в выходном выпрямителе дросселя, так необходимого в схеме Forward? А может быть это вовсе не Forward, а я что-то не увидел или пропустил и вообще всё не так понял?
Конечно, если это Flyback, то нужно изменить полярность трансформатора.

Сообщение отредактировал MikeSchir - Oct 12 2015, 09:43

Эта ступенька есть не всегда, на разных выходных МОСФЕТах она разная, например на последней осциллограмме её вообще нет.

Вобще, задумывал как прямоход, к нему и трансформатор рисовал. Но выложил вариант обратнохода.
Трансформатор тот же. Там просто другие намотачные данные, ну и начала обмоток наоборот. Поленился перерисовывать )))

Что скажите, последний вариант могу применять ?

не постесняюсь своего невежества и задам вопросы по последнему рисунку:
- какое назначение резисторов R9 и R31?
- какая функция двухобмоточного элемента Т3?
- все таки, что это за топология - прямоход или обратноход?

+ зазор + больше габарит по сравнению с прямоходом.
Можно попробовать
Пульсация на выходе выпрямителя более 30 В - решайте сами. Может быть добавить конденсаторов?

Я там повыше описАл, почему есть несоответствия на схеме.


Согласен, но я взял ETD59, расчёты сделал программой Старичка. Габаритная можность на 140кГц ( и на 100 ) достаточна для обоих вариантов. Зазор сделал 1мм.
На схеме не показан конденсатор 2х2200µF 450V включенные последовательно.
Я обмотки разделил, чтоб не слишком повышать напряжение на диодах.
Выкладываю переработанную схему обратнохода ( только начала обмоток не соответствуют )

Блочок на Q7 нужен для разрядки конденсатора при установке меньшего напряжения.
Правда скорее всего для точного гистерезиса применю двухуровневый компаратор.
Установка выходного напряжения должна осуществляться напряжением (DRIVE IN ), но я что то намутил со
схемой сравнения, надо взять опорное поменьше. А то получается только 2В на регулировку остаётся.

Вы опять за своё? "здесь играть, здесь не играть, здесь пятно - рыбу заворачивали..."(С). Рисуйте всё!
1100 мкФ, да на 700 В - это 269 Дж! Не забудте Это что, опять для импульсного лазера?

Ну это Вы проверите - расскажете, но не забывайте про 269 Дж и 700В

Посмотрите куда улетит выход IC1A при двух вольтах между входами. Нужна отрицательная ОС. Или вообще лучше убрать этот каскад (а может быть и не только его). Да и не понятно как вы собираетесь управлять ШИМом (по-моему Вы там говорили про UC3844?). Нарисовали бы, что ли.

Обязательно, есть пара свободных вечеров, нарисую всю схему и выложу для критики.


Да, для него родимого


Я собирал уже этот узел , работает ))

Я с контроллером пока не опредилился, наверно 3846 применю или из нового что нибудь.
3844 я использовал для отладки переходного трансформатора.

блок из ic1a,b,c нормально работать шим контроллеру не даст. будет прыгать меж мак и мин заполнением. первый оу работает как компаратор, напряжение с вых делителя будет сравниваться либо с напряжением питания оу, либо с 0.
если есть необходимость изменять вых напряжение управляющим - проще вых делитель подгрузить управляемым напряжением источником тока(1оу)

Сообщение отредактировал manowar - Oct 16 2015, 15:29

А какое отношение к теме топика имеют последние несколько постов? как схема разряда выходного конденсатора влияет на формирование фронтов в транформаторном драйвере?

Для крутых фронтов встречал решение с использованием пачки ВЧ импульсов. Трансформатор драйвера работал на частотах в дестяки МГц и выше, драйвер подавал на него радиомпульс, после трансформатора радиоимпульс выпрямлялся и давал постоянку для разрядки емкости затвора. Крутизна фронта обеспечивалась верхней граничной частотой трансформатора.
Есть ли пример рабочей схемы такого драйвера? Что то типа ADuM3224/ADuM4224 по логике работы, но в дискретном исполнении и питанием ВВ части от того же сигнального трансформатора.

Раз уж трансформатор, выпрямитель, то примерно вот такой вариант ещё:

Не знаю стоит ли в сравнении с оптодрайвером?

Не, там хитрее, радиоимпульс после выпрямительного диода идет сразу на затвор создавая передний фронт без задержки, одновременно ВЧ выпрямляется и заряжает конденсаторы положительного и и отрицательного локального источника для питания драйвера. Драйвер поддерживает постоянный положительный уровень на затворе пока не кончится импульс, а потом сразу переключается на отрицательный источник для закрывания транзистора.
Короче, видел прототип но схему посмотреть не дали. Это разрабатывалось для новых перобразователей на нитридных транзисторах с рабочими частотами на несколько МГц. Т.е фронты должны быть единицы нс и обычные трансформаторы и оптроны не тянут по скорости.

Да уж, увлеклись маненько
Но сказать больше нечего после первой страницы темы.
На рисунке в посте 5, явно лишние C19, R26 - не сыграют ускоряющей роли, поскольку бал правит индуктивность рассеяния, D10 тоже лишний.
В посте 7 резистор 47 Ом очень велик, уменьшить бы на порядок. Характерно, что такие драйверы, почему то, не имеют дребезга на затворе. Применяем очень давно.
По посту 11 ничего не скажу - таких не делали.
Применение вместо самодельного драйвера покупного - нормально, но есть предостережение о дребезге при применении драйверов с TTL-входом (очень маленький перепад 0-1) из-за наличия межобмоточной ёмкости трансформатора. Нужно брать с КМОП-входом
Рисунок в посте 15. Наличие разделительного конденсатора приводит к зависимости амплитуды отпирающего и запирающего импульсов от длительности отпирающего, при кротких длительностях плохо открывается транзистор в затворе. Мы использовали дополнение выхода мс до "косого моста" по схеме:

Справа выводы мс UC3844. Амплитуды отпирающего и запирающего равны. Три диода обязательно шоттки!

Сообщение отредактировал MikeSchir - Oct 19 2015, 11:00

Ничего отрицательного для полевика я не нахожу в этом импульсе. Вижу только один возможный подводный камень - не может ли этот отрицательный импульс в каких-то режимам стать слишком большим и пробить затвор? Ну и интересно посмотреть КПД и потери на полевике с диодом и без. Вдруг есть ощутимая разница?