Запутали Вы меня. В мелкокапе тоже задаются индуктивности связанных катушек. Так как Ктр=Sqrt(L2/L1), то и у Вас, и у меня коэффициент трансформации одинаковый (коэффициент связи - тот же).



Именно. Емкость его - от балды поставлена. Не хотелось модель портить его удалением (иногда он мне нужен строго определенный ).

К1 - это сердечник или К из аналоговых примитивов? Если сердечник - то витки, если из аналоговых - то индуктивности. Сам восхищаюсь, сложно всё.

Похоже на то. Только не коэффициент трансформации, а соотношение индуктивностей у нас обоих.

Сообщение отредактировал Vlas - Dec 1 2015, 19:35

если вас не затруднит, перенесите его на сторону трансформатора, с ёмкостью 400 нФ и добавьте индуктивность рассеяния 3 мГн. Номинал L10 = 10 мкГн, L12 = 1 мГн. Хотелось бы увидеть результат.

К1 - это коэффициент связи из аналоговых примитивов. Задан равным 0,99999.
Определяется как: К = М/SQRT(Lm*Ln), где Lm и Ln - связываемые индуктивности, М - взаимная индуктивность между Lm и Ln. Грубо говоря, определяет индуктивность рассеяния трансформатора.



Именно коэффициент трансформации. В первом приближении (при К=1):
L1=Al*N1*N1
L2=Al*N2*N2
Ktr=N2/N1
Отсюда, Ktr=SQRT(L2/L1).



Ну, форма тока в PSFB по определению - трапеция. Хотя, можно сделать и синусоиду.
Кстати, у UCC3895 есть неприятный эффект - в районе порога срабатывания токовой защиты перекашивает ШИМы активной стойки. LTC3722 в этом отношении правильнее работает. Да и вообще она грамотнее сделана, на мой взгляд. Единственный недостаток LTC3722 - вход CS заточен под шунт, а не под ТТ - амплитуда напряжения на входе около 300mV - с шумами бороться сложнее.



И какой результат Вас интересует? Синусоида тока в диагонале?

Я говорю о том, что у нас на картинках указано, для понимания и единообразного безобразия. У меня - индуктивности, у Вас - судя по всему - тоже.
sqrt(11.7/4)=1,71


Ну вот я и сделал поначалу. Еще и в контроллер её подал.

Это об этом?  UCC3895_OUTC_OUTD_Asymmetric_Duty_Cycle_Operation.pdf ( 70.53 килобайт ) Кол-во скачиваний: 270

Да, у меня - связанные индуктивности.



Об этом. Только столкнуться с этим пришлось не "at very light load or start-up conditions", а при срабатывании поцикловой токовой защиты с весьма неприятными эффектами (типа замагничивания силового трансформатора). В LTC3722 такого не наблюдалось.

Да, и еще. Если будите применять вспомогательные диоды - обязательно охватите их ток датчиком тока.

А у меня, похоже, вот это явление и происходит. Т.е., в активной стойке D становится какой попало, не 0.5. Пока я предполагаю, что это из-за корявой формы сигнала на входе RAMP.

Сообщение отредактировал Vlas - Dec 2 2015, 09:34

не будет там синусоиды.

Сейчас точно не скажу, но, если правильно помню, происходит это явление в случае, если в сигнале CS есть участок с отрицательным наклоном (спад сигнала тока после нарастания) - реальный либо помеховый. Долго боролись с этим эффектом разными способами, потом плюнули - поставили 2 внешних компаратора. Один, с порогом около 1.6В с интегратором по выходу, завели на SS - сделали "CURRENT SENSE COMPARATOR". Второй, с порогом чуть меньше 2В - завели на CS ("OVER CURRENT COMPARATOR"). Короче, обошли штатные токовые зашиты UCC3895.


Вы абсолютно в этом уверены???

Надо разбираться, даже близко не совпадет.





Сообщение отредактировал raptor - Dec 2 2015, 10:51

Я чего-то подозревал, что там где-то мГн и мкГн перепутаны.

Сообщение отредактировал Vlas - Dec 2 2015, 11:28

в моём варианте Llkg = 4 мкГн, Lm = 1 мГн, Llkg_add = 10 мкГн, Cr = 500 нФ. Теория совпадает с реальными измерениями. Верхний график без конденсатора Cr, нижний с ним. Конденсатор при этом очень маленькой ёмкости, что хорошо.



Сообщение отредактировал raptor - Dec 2 2015, 11:36

Ага. Еще уменьшая емкость Сr, можно получить картинку как у меня. Но при этом теряется главное преимущество фазника перед классическим резонансником - регулировочная характеристика, аналогичная характеристике понижающего регулятора. Кроме того, с уменьшением Cr усугубляется врожденный порок PSFB - асимметрия стоек. Потом, для борьбы с этой напастью, придется городить дополнительные контура (строить последовательно-параллельный контур), реактивные перекачивалки энергии из стойки в стойку, сочинять хитрые алгоритмы управления (типа Frequency Variated PSM)... Короче, классический LLC с частотным регулированием получится проще, дешевле и лучше по всем параметрам.

Во всех Спайсах К - Coupling (переводите как хотите - связь, сцепление, совокупление )= SQRT((L1-Ls)/L1), где L1 -индуктивность обмотки, со стороны которой измерена индуктивность рассеяния - Ls.
При очень хорошей связи между обмотками и чтобы не работать с множеством девяток после запятой в К, принимают К=1 и последовательно с одной из индуктивностей (или со всеми) ставят индуктивность рассеяния. А вообще - кому как нравится

А может быть, всё-таки, не хватает slope compesation? Ведь current mode он и в Африке (в PSFB) каррент мод
Ещё вопросик. В схеме у Власа размагничивающий резистор ТТ R23=39 Ом и постоянная времени t= L/R=5,6mH/39=0,14ms (милисекунды ), т.е. ТТ никак не размагнитится за паузу меньше чем 400ms.
И ещё. raptor, конденсатор в диагонали моста при наличии current mode в управлении не "работает" и более того приводит к возбуждению, т.к. эти двое создают положительную ОС друг для друга.

К = М/SQRT(Lm*Ln) - из официальной справки к микрокапу. Если правильно помню, оно к Вашей формуле приводится.



Согласен. И нагляднее, и проблем сходимости меньше (IMHO).



Это же трансформатор, а не дроссель. Хотя, в районе 130 Ом минимум нужно (при 2*D=0.98).