Преднамеренные потери во входной согласующей цепи (см. даташит) никак не связаны с широкополосностью усилителя мощности. Corner, абсолютно правильно написал


RC-цепочка в даташите на RD01MUS2 (68 Ом - 240 пФ) необходима для повышения устойчивости на низких частотах (5-200 МГц примерно).

Вообще при проектировании отдельного каскада усилителя неоходимо анализировать устойчивость от 0 Гц до предельной частоты генерации транзистора.
Но даже если отдельный каскад усилителя абсолютно устойчив (т.е. устойчив при любых |Гист&нагр.|<=1 во всём диапазоне 0...fгр), то это ещё не гарантирует отсутствие автогенерации.
Дело в том, что, например, источником мощности для RD01MUS2 является каскад на транзисторе BF540. Если коэффициент отражения по выходу у входного каскада на каких-то частотах больше 1, то следующий (даже абсолютно устойчивый) каскад на RD01MUS2 может возбуждаться. У ТС можно сказать вообще ничего не сделано для обеспечения устойчивости ни входного, ни выходного каскадов.
Причём при работе на согласованную нагрузку в штатных режимах питания автогенерации может и близко не быть. А вот в отличных режимах, автогенерация может наблюдаться.
Устойчивость надо проверять при разных напряжениях питания (токов покоя) и нагрузку надо приводить с большим КО и разными фазовыми углами. Для этого необходима линия переменной длины и отрезки кабеля разной длины. Фазу КО желательно менять в диапазоне 0...360 гр на частоте 1/10 fраб и ниже.
Тоже самое касается КО источника.
Вообще экспериментальные методы проверки устойчивости усилителя мощности широко освещены в литературе.

Типично для разработчиков рсв цифры и еще каких простых схем. Был аналогичный случай когда продвинутый , как считалось разработчик, и рсв разводчик установил для заливки меди клиренс порядка 0.2мм и развел и долго доказывал что это круто, так и должно быть.
Вот это сразу бросается в глаза на Вашей РСВ и если так валюнтаристки, то значит и все остальное проблемное.

Для чего вводят потери в затвор.
1. Ниже рабочих частот и в затворе и в стоке оказываются индуктивности. С емкостю сток-затвор - вива ля трехточка!
2. При токах меньше рабочей точки, сопротивление истока скатывается в чистую индуктивность. Особенно все плохо с НЕМТ транзисторами. Пока рабочая точка не установилась, схема может вести себя непредсказуемо. Разработчики транзистора учли сей факт добавив резистор в затвор. К сожалению, ТС проигнорировал рекомендации.
Еще в схеме есть недостаток. При включении, на затворе выходного транзистора может быть напряжение, соответствующее очень большому току. Посимулируйте переходной процесс включения и удивитесь. У меня по симуляции транзистор горит все время (точнее симулятор падает, когда кончается его модель).

В чём, в каком симуляторе симулировали? И каую модель использовали? Или делали свою модель и вводили s-параметры? Интересно проверить у себя, получу ли то же самое.
Ну и симулировать нужно весь выходной каскад, с топологией. Иначе можно получить хз что.

При одном ватте ВЧ мощи очень желательна, вернее обязательна активня стабилизация тока покоя выходного каскада. Экономить на одном операционнике и паре резисторов- глупость. Также очень желателен детектор отраженного сигнала и быстрая АРА, завязанная на детектор.

Доброго дня!

Не поделитесь схемкой? Мы для этого (стабилизация тока покоя выходного каскада) как раз в ватном усилителе используем токовое зеркало на комплементарной паре транзисторов. Но таких транзисторов отечественных нет, поэтому встал вопрос либо о переделке схемы. Хотелось бы увидеть как эта задачка при помощи операционника решается.

Что то типа такого. Хотя это конечно стабилизатор тока покоя от СВЧ усилителя, где необходимо давать отрицательное смещение на затвор. Но прекрасно работает и с обычными полевиками. С операционником проще настройка, чем со схемой на транзисторах. Конечно надо следить за допустимым диапазоном вхожных напряжений ОУ, особенно при использовании современных низковольтных.