Я в зазор транса впихнуть ДХ однажды умудрился. Делать так впредь никому не советую.

А что было?

А посмотрите датчики от Allegro.
Есть до 5А, до 20, до 30.
Одно и двуполярные. Потери - практически ноль.

http://www.allegromicro.com/en/Products/Part_Numbers/0704/

Вся эта арифметика понятна, но для чего падение в целый вольт? Для таких токов можно применить стандартный 50-ти или 75-амперный шунт, номинальное падение на нём 75 мВ (если правильно помню), а это - "всего" 3,5 - 3,75 W, что на фоне 600W нагрузки не так уж много. Дальше - простейший компаратор и всех делов. Впрочем, автору видней.

Например у 3825 пенрвый уровень токовой защиты (9 нога) это и есть тот самый 1В. Более того, второй уровень (+ сброс софтстарта), уже 1,5В. Я просто показал разницу в мощностях для низковольтных и сетевых ПН. А это получилось в 25раз... (собсно если разделить 300 на 12 как раз 25 и получается..)

Простейший не совсем пойдёт, быстродействие не то.. Посмотрите например какие требования к нему (компаратору) в этой МС (3825) http://www.promelec.ru/pdf/1156eu2_3.pdf

Да ничего особенного. Расх...ило магниктострикцией, когда транс заверещал при перегрузке ИБП - и все дела.
Правда, датчик был отечественный, и очень некачественно сделанный. Не скажу его марку, но представлял он собой тонкую керамическую пластинку, примерно 2,5х2,5мм, залитую каплей компаунда, и с четырмя выводами (я их десятка 3 как-то купил на митинской туче). По сути, это был чистый датчик Холла, безо всяких усилителей. Выводы, правда, имели свойство отваливаться при малейшем изгибе, но зато компаунд можно было сточить надфилем до 0,6 мм общей толщины, не трогая кристалла.
Вообще, этод подход, как мне кажется, самый правильный, потому как позволяет измерять намагниченность сердечника. Однако, он сопряжён с рядом недостатков, главный из которых - нетехнологичность. "Для себя", конечно, можно сваять и подобную штуку. Если интересно - расскажу как правильно её сделать.
Теперь по сути.
В Вашей схеме есть просчёт - нет шунта токового транса. Транзисторы я бы тоже порекомендовал выбрать покошернее, если есть возможность.
В приведённых (пост #28) схемах изображены варианты датчиков токов плечей двухтактного мостового трансформаторного преобразователя со средней точкой.
Обозначения таковы: И1, И2 - истоки силовых ПТ; U1, U2 - выходные напряжения датчика.
Первая схема выдаёт два напряжения. Их сумма должна использоваться в схеме токовой защиты, а разность (можно получить, например, с помощью дифф. усилителя) - в схеме симметрирования токов через силовые ПТ. Иначе швах неизбежен: даже небольшая несимметричность переключения плеч может привести к насыщению сердечнка транса и выходу из строя силовых транзисторов. Советую обратить на это самое пристальное внимание.
Вторая схема - доработка Вашей. Здесь, как, соббсно, и в первой, предусмотрен режим работы токового транса без подмагничивания, а также токовый шунт. Всё же она гораздо хуже первой, т.к. не позволяет получить информацию о симметричности токов в плечах моста (которые косвенно сообщают о перекосе намагничивания сердечника транса).

Stanislav>А на температуре как? Сопротивление канала ПТ может в рабочем диапазоне температур меняться в разы.

порядка 1,5 раз не разы! .....см даташит

Stanislav>Смотрите внимательно в даташыт: типовое Rdson примерно равно 18 мОм при 25С (а не 28)

буду исходить из 28 тк упоминание о 18 не нашел - (укажите плз ревизию даташита и номер страницы), если Ваши данные плучены пересчетом выходной х-ки .... им доверия большого нет...
тем более что при повышении те-ры имеем рост..... см выше
сл-но не единицы - десятки , а сотни миливольн!
заодно будем иметь и некое подобие тепловой защиты

ключ на невозможности реализации которого вы настаиваете - вполне работоспособен....если захотеть конечно....

я подчеркиваю - у этого варианта есть как недостки так и достоинства...

а вот присущий Вам подхожд в обсуждении ,
цитирую по памяти, (если надо могу найти точное место и время).....

*******
"ваша совет негодный, но чтоб в этом убедится мне нужна от вас дополнительная информация...."
******
утомляет....

Какой именно даташит, дорогой мой? Я Вам могу предложить их с десяток.

Вы издеваетесь, или где? Я писал, что падение напряжение может быть в единицы или десятки милливольт. Здесь Автор выбрал не самый лучший ПТ, и падение напряжения на нём достигает десятых долей вольта.
НО НЕ В ЭТОМ СУТЬ, УВАЖАЕМЫЙ. А В ТОМ, ЧТО ВАШ СОВЕТ ОТНОСИТСЯ К РАЗРЯДУ НЕГОДНЫХ КОНКРЕТНО В ДАННОМ ВОПРОСЕ, О ЧЁМ Я НАПИСАЛ ВЫШЕ. ТЕПЕРЬ ВИДНО?

Ну, так и захотите, только по-настоящему, уважаемый. А мы всё взвесим, оценим...
И не лгите, прошу Вас. Где я говорил о невозможности создания "правильного" УВХ? Мне интересно только то, как Вы сами справитесь с поставленной Вами же задачей.

Правда?

Тренируйте, тренируйте свою память уважаемый. И отучайтесь врать, ибо я такого не писал. За подобный подлог Вас не мешало бы выстегать ремнём.

Очень неудачная микросхема, по-моему. Даже 494-я с её слабеньким выходом выигрывает у неё по ряду характеристик.
Само собой. Я 6 лет назад именно преобразователями для аккумуляторного питания занимался, для диапазона 200-500W (12v) и 200-1000W (24V), все тонкости на собственной шкуре, так сказать...

Да нормальные требования, ничего незаурядного... не первый попавшийся, конечно, но выбрать есть из чего.

Stanislav>Тренируйте, тренируйте свою память уважаемый. И отучайтесь врать, ибо я такого не писал.

http://electronix.ru/forum/index.php?s=&am...st&p=242348


el34>"ваша совет негодный, но чтоб в этом убедится мне нужна от вас дополнительная информация...."
смысл передал верно!

ЧТО ТАМ НАПИСАНО? ПРИВЕДИТЕ В ТЕМЕ, ЕСЛИ ГЛАЗА ОСЛЕПЛИ.

Смысл был бы, если бы я Вам всыпал за враньё в корму по самое нимагу. Ремень у меня есть крепкий, с армейской бляхой. Гарантирую, что неделю сесть не сможете.

Стало неинтересно.

А более конкретно, плз..., что с ней не так?

Вполне работоспособный датчик тока (было бы лучше узнать коэффициент трансформации TV2 и предполагаемые номиналы R14 и R15. Не совсем понятно зачем ток должен протекать по обоим резисторам - хватило бы и одного (R15, например), а другой (R14) можно было бы дополнить фильтрующим конденсатором (типа как в приложенном рисунке).
Насчет измерения тока методом измерения напряжения на открытом переходе, то он тоже работоспособен (сам применял), но при малом падении напряжения (десятки миливольт), возможно, потребует дополнительного усилителя. В источниках питания от сети такое проходит легко. Cопротивление канала меняется не в разы. IRFX44VZ имеет типовое сопротивление канала при 25C 9.6 mOhm (максимальное 12 мОм) и ток 57A (25C) / 40 А (100C) - можно и сам транзистор применять и защиту по падению напряжения в открытом канале. При 175C, действительно, сопротивление возрастает в 2-3 раза, но это не рабочий режим.
Вопрос есть насчет выходного напряжения. Судя по компонентам, оно небольшое, значит логично применить синхронный выпрямитель (почему, если мы боремся за десятки милиВольт в первичной цепи, этого не делать и во виоричной). А отсюда и второй вопрос - в первичной цепи в пушпуле будут потери на рассеянии трансформатора (кстати никаких демпферов на схеме нет почему-то). Логично делать первичку Forward Active Clamp Reset - КПД (в сочетании с выходным синхронником) будет максимальный (прикрепленый рисунок и пара диаграмм)

Прошу прщения у уважаемой публики за введение в заблуждение. IRFZ44 ставить в схему не собирался, ибо есть гораздо лучшие транзисторы. Просто на работе библиотеку с домашней давно не "синхронизировал" вот и взял первый попавшийся транзистор с корпусом TO-220.