Спасибо, все правильно,
но где же проницаемость или индуктивность витка?
Я правильно понимаю что она должна быть достаточно велика чтобы
за время 0.5uc сердечник не достиг максимума B?

Когда-то изучал конструкцию развязывающего трансформатора от 100 мегагерцовой сетевой карты. Там использовалось кольцо 5х2 и толщиной 3 миллиметра. Намотан витой парой 15 витков. Обмоточный провод с тройной изоляцией. На испытании держал 5 киловольт между обмотками в долговременном режиме.

Кто нибудь знает что за материалы в них используются?

Трансформатор считается по единственной формуле w= 10U/4BSF, где
-w- витки, U- напряжение вольты, В -индукция теслы, -S- сечение см кв, F-частота килогерцы.
При этом заданная индукция Вам гарантирована.
А индуктивность определит ток холостого хода. Ее считают из L=w^2 * Li, где
Li - коэффициент начальной индуктивности. У порядочных контор указан на каждый сердечник.
У непорядочных нудно и приближенно считается через среднюю длину магнитной линии либо относительно точно определяется замером индуктивности пробной катушки на 10-20 витков .
Проницаемостью можно голову забивать при расчете дросселей с зазором.

А как быть с током трансформатора?
не может быть достаточно только формулы для U от Bмакс и S,
ток же не может быть беспредельным.
Должно быть второе ограничение,
ограничение для максимального пикового тока.
Обычно считается что у трансформатора напряжения
индуктивность достаточно велика в сравнении частотой и нагрузкой на которых он работает.
А у меня на одном витке ток растет очень быстро.

Не забивайте голову проницаемостью при расчете предельной индукции, поскольку проницаемость входит и в формулу для расчета индуктивности, и в формулу для расчета индукции. Ток растет обратно пропорционально индуктивности, а индукция прямо пропорциональна току. Поэтому при расчете индукции проницаемости быть не должно.

Вы все правильно понимаете, но от проницаемости тут практически ничего не зависит. Если есть требования по индуктивности холостого хода или по индуктивности рассеяния, то тогда да, можно задуматься и о проницаемости.

Требования по индуктивности холостого хода это фактически требование
к тому чтоб ток в течении одного полупериода нарастал незначительно.

На холостом ходу можно уменьшить частоту трансформатора настолько, что предел по току,
для данного феррита будет достигнут при той-же неизменной амплитуде напряжения.
Он должен как то вычисляться из длинны кольца.

1) Тогда вы должны задать требование к индуктивности холостого хода. Сейчас все расчеты исходили только из условия ненасыщения магнитопровода.
2) Если длительность импульса, в течении которого действует постоянное напряжение, определена, то и изменение индукции определено. Дальше вы можете как угодно увеличивать период следования импульсов, на индукции это не скажется.

Вот Вам еще прикидки на пару вопросов:

1) Какая будет индукция B в катушке L при заданном токе I?

Воспользуемся соотношениями:
B=u*u0*H (1),
H=I*N/lm (2).
Из (1) и (2) следует B=u*u0*I*N/lm (3).

Зная, что L=u*u0*N^2*s/lm (4),
получим, что B=L*I/(N*s). (5) // через ток и индуктивность, как Вы хотели, но для постоянного тока нагляднее пользоваться соотношением (3)

2) Какие требования нужно предъявить к конструкции кутушки L при заданных V и dT?

Ток при постоянном V за время dT изменится на dI=dT*V/L. (6)
Из (5) и (6) следует dB=dT*V/(N*s). (7)

Вот Вам и витки с сечением сердечника.

Спасибо,
пошел осмысливать.