Такой вот вопрос - в задаче понадобился миниатюрный низковольтный пушпул, 1..1.5 ватта. До какого разумного предела можно задрать плотность тока? Чем достаточно значимым она ограничивается кроме, собственно, сопротивления обмотки постоянке и ее нагрева от потерь на нем?

У меня по расчетам все очень похоже, так что нулей не пропустили , и мне уверенности в правильности прибавили. Но ведь потери можно снизить и выбором материала... Собственно B и буду уменьшать, если не нарою материала (ну и сердечника соотв.) (еще с учетом возможности его хоть где-то в мире купить в мелкооптовом количестве), который был бы не на грани при моих параметрах.


Вот... С этого все и начиналось


Ну это и без авторитетов понятно, если взглянуть на техасский DCH010505S, который идет без корпуса.

Ну, в общем получается, что если уменьшить dB в два раза, то потери в сердечнике уменьшатся до 0.05Вт. При это количество витков возрастет также вдвое и суммарные потери (для провода диаметром 0.2мм) будут 0.07Вт, что в 3 раза лучше прежних цифр.

Что касается материала сердечника, то для отечественных марок феррита выходит (сам удивился), что все они дают примерно одинаковые величины потерь для этой частоты и индукции. По импортным материалам ничего не скажу, давно не интересовался.

Для импорта примерно тоже- чудес не бывает. Они, западники, любят приводить потери при достаточно малых индукциях.

Что-то торможу. А потери на Lmag сюда ведь не входят? Я имею в виду ток, текущий через индуктивность намагничивания? Он при малых витках (и L соотв) тоже не мал.



Ну сами смотрите... http://www.ferroxcube.com/appl/info/HB2009.pdf (осторожно! 7.5 МБайт), Fig. 6 стр. 123, по крайней мере для 0.1-с-чем-то Тл дано, для 0.2 можно саппроксимировать, хотя, конечно, лучше не лезть туда, где недокументировано

Ну, все не смотрел- но на большинство материалов потери даются при индукциях раза в 4 меньших инд. насыщения.
Ток намагничивания косвенно увеличивает потери. На проводах и т.п.

Каюсь, забыл совсем про ток намагничивания. Как уже сказал Designer56, он вносит дополнительные потери на омическом сопротивлении проводов. Все бы ничего, обычно это величина гораздо меньше рабочих токов, но только не в данном случае, блин. Для В = 0.1Тл (dB = 0.2Тл) у меня получилось, что ток намагничивания достигнет 50-80мА (H*l = I*w, w=8, H=30-40A/m, B=0.1Тл, не учитывается петля гистерезиса). Но в принципе наверно не критично, тем более что эта добавка только в первичной обмотке.

Что касается 3F35, то у него на 500кГц и 0.1Тл примерно столько же потерь, как и у 1500НМ3.

Вот это очень полезная информация, так как у меня практически нет ничего по нашим ферритам (не профильно оно мне, дай бог раз в году нужно). Значит первоначально остановлюсь на 1500НМ3.

Я обычно поступаю так: если мне нужен режим насыщения, например Роер, то выбираю сердечник типа 1000- 5000НМ с прямоугольной ПГ. Причем частота генерации в этом случае определяется индукцией насыщения материала (в т.ч.). И чем больше проницаемость, тем меньше ток намагничивания и, следовательно, холостого хода. Или витки можно уменьшить. Если же мне нужен линейный режим, тогда стараюсь поддерживать индукцию в материале минимально возможной. Или, что тоже самое, применять материал с повышенной индукцией насыщения. Для минимизации размеров в этом случае могут хорошо подойти сердечники для сильных полей- НМС. Иногда бывает 10%-е увеличение размеров сердечника дает ощутимые преимущества. Если уважаемый SM так зажат со всех сторон в части требований, думаю, стоит попытать разные варианты. Тем более, что магнитные цепи плохо моделируются.

Об этом материале здесь речь уже шла. Низкочастотный он, я бы не рискнул его дрючить с частотой выше где-то 200 кГц. А то ведь кроме трансформатора, который на ВЧ становится меньше, есть еще кондер фильтра, обладающий теми же свойствами... Тогда уж наверное не НМС, а ВНС рассмотреть, хотя там мю совсем никакое... А это или еще выше частоту, или витки, чтобы ток намагничивания не зашкалил за разумные пределы...

А вообще от экспериментов я и не отказываюсь, задающий генератор у меня ПЛИСина с тактом внутри в 150 мегагерц (LFXP2 в 132-ногом корпусе 8х8мм), могу драйвить как хочу... Но начать с чего-то надо, не просто же на плате место под транс оставить, не задумываясь, какой он хоть примерно будет

Несколько лет назад делали портативный БП на 75 Вт с трансом на 2500НМС. Обратноходовый с тактовой 250 кГц. Сердечник, конечно заметно греется, но КПД получился не хуже 0,85.
Кстати, подстановка вместо него импортного с заявленными меньшими потерями выигрыша не дала.

Отталкивайся от теплового сопротивления сердечник-окружающая среда. У EPCOS есть отдельный ДШ.
Обрати внимание на зависимость потерь от температуры. Может оказаться, что температура около 100С оптимальная и стабилизируется ферритом...
Потом разбиваешь общие потери на потери в первичке, во вторичке и сердечнике.
Находишь оптимально соотношение, используя графики для потерь в сердечнике и формулы для меди.
Все книжки шлёшь лесом. Работаешь только с сопротивлениями меди и токами.
Плотность тока какая будет - такая значит и будет
Для начала можно разделить потери в сердечнике и обмотках провну.
И потери для первчики, вторички взять равными. То есть будет 50% + 25% + 25%
А дальше смотри по конкретике, какие ещё есть требования.
Можно разделить на 33% + 33% + 33%
Тоже не плохо получается...

На полмегагерца я бы тоже взял N49, аналогов среди отчественных не ищи - нету.
2500НМС - это N27 максимум, то есть оптимально для 100кГц, не выше.
Может оказаться, что частота 300кГц будет лучше, чем 500кГц

Вот, прикрепил ДШ, в конце есть тепловые сопротивления сердечников
 PDF_Application.pdf ( 287.7 килобайт ) Кол-во скачиваний: 655