Использую в схеме DC-DC преобразователь LM2731. Возникла необходимость цифровой регулировки его выходного напряжения. В связи с чем возникли 2 вопроса:
1. В документации приведено рекомендуемое значение резистора R2 нижнего плеча делителя = 13,3 кОм для установки тока около 92 мкА. Установка собственно выходного напряжения преобразователя предлагается осуществлять выбором сопротивления R1 верхнего плеча. Однако для цифровой регулировки удобнее изменять сопротивление нижнего плеча, так как оно соединено с землей. Вопрос соответственно насколько критично отклонение сопротивления нижнего плеча от 13,3 кОм?
2. Емкость стоящая параллельно верхнему плечу делителя рассчитывается исходя из сопротивления этого плеча для FEED-FORWARD COMPENSATION. Если мы будем изменять сопротивление нижнего плеча, подав параллельно ему на вывод FB напряжение с ЦАП через резистор, не возникнет ли необходимости корректировать значение этой емкости и возможно ли этим пренебречь?

Корректировка АЧХ - отдельный ворос. Может оказаться и решающим.
А вот когда Вы меняете верхний резистор - линейная регулировочная характеристика.
Нижний - кривая, 1/x. Это часто неудобно очень.

Вот кто бы объяснил, для чего вообще нужен этот конденсатор в верхнем плече делителя в схеме с токовым управлением.
Ответы типа " Для коррекции АЧХ" не принимаются

В даташите написано, что контроллер имеет внутреннюю компенсацию контура ОС. Приходит на ум, что конденсатор в верхнем плече служит для более быстрого отклика системы на изменение напряжения на выходе.

Это понятно. Я почему интересуюсь. Не ручаюсь за повышающие преобразователи, но в прямоходовых преобразователях при токовом управлении главный полюс первого порядка, который определяется нагрузкой и ёмкостью выходного конденсатора. Т.е. подъём частотки на частоте среза вобщем-то и не нужен.
А этот конденсатор в верхнем плече даёт подъём частотки (по даташиту от 6кГц и выше). И ничем дальше не ограничивается. Как, спрашивается, частотка разомкнутого контура будет при этом пересекать ось 0дБ ? И какой величины будет пульсация на частоте переключения, приходящая на вход FB ? По ощущениям очень не маленькая.
Вобщем не понимаю я необходимости в этой ёмкости

Прямоходовик устойчив сам по себе. Там эти вопросы вроде бы и не возникают.
Пульсации коррекцией АЧХ ОС там не уменьшить, все определяется параметрами выходного фильтра. Можно только отклик на броске нагрузки подрихтовать...

Так Буст это вроде бы Обратный преобразователь?

+1. Опередили Вы меня чуток. Хотя схема компенсации у повышающего и у прямоходового с управлением по току одинаковая - один полюс, один нуль. Вообще то на этапе макетирования по - любому приходится гонять на разных режимах с целью выявления неустойчивости схемы.

И буст с токовой ОС по аналогии тоже должен быть устойчив, разве нет?
Размах пульсаций на входе компаратора определяется суммой АЧХ всех звеньев разомкнутого тракта.

Упомянули прямоход, я на эту тему и отозвался.
Разделение по устойчивости можно провести по простому признаку: Есть или нет фаза накопления энергии в дросселе?
Если энергия сразу передается в нагрузку при включении силового транзистора - прямоходовые топологии. Это разные виды трансформаторных прямоходов и понижающий (степдаун).
Остальное - обратноходовики. У них ОС запаздывает принципиально на такт и требует более внимательного отношения.

Не думаю, что задержка на пол-такта это определяющий фактор в плане устойчивости ...
Скажем так сдвиг по фазе Fi на частоте Х в зависимости от задержки t, можно посчитать по формуле Fi=360*t*X
Т.е. если отступить от частоты переключения на декаду, этот сдвиг будет примерно 18 градусов.