Есть еще компании, всех не знаю, но, кроме honywell, нашел еще Texas Components Corporation (не путать с TI
http://www.texascomponents.com/
у них, не говоря об усилителях, даже целая система сбора данных в одном корпусе имеется:
http://www.texascomponents.com/pdf/TX5350.pdf,
а также есть высокотемпературный АЦП с внутренним опорником:
http://www.texascomponents.com/pdf/TX424.pdf

Хотя операционники у хонивела по описанию лучше выглядят.

Конечно, спасибо за замечание. Кондёры как раз перепутал я...
Правильная формУла для переменной составляющей:
Uвых= - Uвх*C1.1/C1.2

Отлично, сойдёмся на том, что это - усилитель переменного напряжения.

Простите, я не понимаю, каким образом переменное напряжение может модулировать постоянное? И вообще, для осуществления модуляции нужен нелинейный элемент.

Всё равно ничего не понятно. О чём речь-то?
Я считаю, что применение приведённых выше мостов неоправданным, из-за того, что они вносят лишнюю, и совершенно ненужную погрешность.

Не понимаю, как мост может подавить или ослабить синфазную составляющую? По-моему, он её создаёт.
Синфазным сигналом, или синфазной составляющей сигнала.
Простите, но при чём здесь мост Уитстона? Имелись в виду рисунки из постов №50 и №68.

Датчик в данном случае работает аналоговым умножителем. Если на датчик подается Uдат(t)=Uнак(t)+Uхз, и коэффициент передачи датчика есть Kд(t), то на выходе датчика получится Uвых(t)=Uнак(t)*Kд(t)+Uхз*Kд(t).
Несложно заметить, что постоянное напряжение, приложенное к датчику, дает сигнал на выходе датчика в соответствии с изменением его коэффициента передачи, который будет усилен усилителем переменного напряжения. В Uхз будут входить и термо-ЭДС как минимум по шнуркам Uнак и земляному.
Можно, я, не зная АЧХ датчика и спектра измеряемого сигнала, не буду переводить это безобразие в частотную плоскость?

Речь о схеме включения датчика.
Вы, по-видимому, рассматриваете только приведенную Вами схему с С1.2 в ОС. При включении датчика емкостным делителем с противофазной запиткой плеч второй вход ОУ может быть подключен к земле. При односторонней запитке датчика по второму входу ОУ требуется делитель с аналогичным отношением плеч.
Теоретически, в обоих случаях мы имеем мост на входе усилителя, но в первом пассивное плечо моста образовано его драйвером и источником(-ами) питания драйвера и ОУ.
Емкости пассивного плеча моста могут быть выполнены в конструктиве самого датчика. Точность исполнения этих емкостей всяко будет не хуже точности исполнения емкостей в активном плече. Плюс - термокомпенсация датчика на уровне конструктива.
Бюджетом погрешностей измереметра, имхо, пока не озадачивались. Были озвучены несколько желаемых значений погрешности без уточнения ее типа.


Согласен. Думал про одно, писАл нечто другое.

В обоих постах изображены обычные емкостные мосты Уитстона: в посте №50 - с четвертьмостовым включением датчика, в посте №68 - с полумостовым включением дифференциального датчика.

Да, это верно, и я это не учёл. Но смещение нуля на входе и, особенно, на выходе ОУ приведёт к такому же эффекту, что и термо-эдс. Мы же договорились, что не будем рассматривать НЧ компоненты сигнала, потому, что нас интересуют только частоты, близкие к Fнак. Поскольку смещение нуля, как и другие постоянные напряжения, не внесут сколько-нибуть заметного изменения сигнала в этом диапазоне, предлагаю их не рассматривать вовсе.

ЗЫ. А вообще-то, сдвиг нуля на выходе ОУ по указанной Вами причине неплохо бы минимизировать. Для этого нужно немного доработать схему...

Ну, так мостовую схему пока ещё никто не привёл.
Простите, а чем всё-таки плоха схема, приведённая мной, и чем мостовая схема может быть лучше? Кстати, её неплохо бы, наконец, нарисовать, дабы была почва для критики.

М-мм. А мне кажется, что выражение "мост Уитстона" означает конкретно вот это.

Сообщение отредактировал Stanislav - Sep 6 2006, 15:19

Ага, спасибо за ссылку.

Если fнак больше 4 kHz, заявленных как верхняя частота по механике, настолько, что соответствующими погрешностями можно пренебречь, то легко.


Опять же легко. Основная и непредсказуемая составляющая известна - разность входных токов ОУ (применительно к HT1104 при 200 С). Достаточно уменьшить Roc. Если мы таки строим усилитель переменного напряжения, то при fнак=40 кГц (я на декаду поднялся от верхней частоты по механике) Roc можно опустить до 1-2 МОм.


См. ниже.


Я говорил, что она не будет работать в заданных условиях как УЗ. Так же я отмечал, что она неприменима при конструктивном заземлении одной из обкладок датчика (я пока могу только предполагать, как он устроен).


ЗдОрово, я про это уже и забыл.
По приведенной Вами ссылке описан канонический метод измерения сопротивления резистора уравновешиванием резистивного моста, который был описан товарищем Уитстоном в середине 19 века, если мне не изменяет склероз. Впоследствии метод был распространен на измерение емкостей, индуктивностей, иммитанса... да чего им только не измеряют. Название приклеилось, и к мостам Уитстона относят и резистивные, и емкостные, и индуктивные четырехплечие мосты даже независимо от использования метода уравновешивания моста или метода измерения разбаланса моста.
Всякоразные двойные мосты, мосты Кельвина, Мюррея етс являются частными случаями моста Уитстона.
Вас смущает отсутствие в упомянутых схемах реохорда? Дык в 21 веке живем.

Stanislav, я пропустил что требуемая полоса доли герца. А в остальном - виноват, погорячился...
norsen, приношу извинения за ошибку, приведенный пример исходит из того что Вам нужна высокая чуствительность, шрокая полоса и привязка к индустриальной конструкции (зданию).
Судя по всему, ни одно из этих бедствий Вам не грозит .
Ошибочное сообщение я удалил.