Не вижу этой "цифры" на стр. 24.

Ton - длительность импульса. Toff - длительность паузы. Ts - период импульсов коммутации. CCM --> Ton+Toff = Ts.
DCM --> Ton+Toff < Ts

Частота не может быть сопоставима длительности, т.к. является обратной ей величиной.

LTSpice поможет.

там написано 1.7A. Везде используется ток ключа 3А, так что это 0.56 от Iswitch.


Не понимаю... откуда они возьмутся?
Пример, LT8830, p.17, DCM mode:
Vin: 3-6В, Vout = 48В.
Как зная эти параметры + параметры транзисторного ключа различать CCM и DCM ?
Или все это будет зависеть от нагрузки? Ниже какого-то выходного тока это будет DCM, а выше какого-то CCM?


500 нс - период рабочей частоты, при этом 100нс время включения, 65 нс - выключения.

И понял наконец-то в чем расхождение у формулы TI и LT.
Если считать, что ток ключа - удвоенный ток катушки (входной), то они одинаковы.
То есть это у меня ошибка была в их применении.

Сообщение отредактировал VDV - Apr 17 2018, 23:03

Так вы помоделируйте и сравните, прежде чем так безапелляционно заявлять. Вообще то есть программы и не "от TI и от LT", а вполне сторонние. И контроллер хоть от TI, хоть от LT, хоть от Воронежского завода только открывает ключ с требуемым КЗ в зависимости от сигнала усилителя ошибки. А процессы происходящие в индуктивностях, конденсаторах, диодах от производителя контроллера не зависят, а подчиняются известным законам.

Ток нагрузки должен быть больше половины размаха пульсаций тока дросселя.

В контроллерах с управлением по пиковому току наклон дополнительной "пилы" должен быть не менее половины обратного наклона тока дросселя. Отсюда ограничение на минимальную величину индуктивности (фактически на скорость изменения тока дросселя).


Именно так.

Не так. Всё зависит от параметров и формул модели. Что там написали, такой результат и получили.
Что касаемо моделирования: попробовал смоделировать в TINA-TI, получил останов расчета из-за несходимости, сидеть и разбираться пока времени нет.
Расчёт конвертора - лишь маленькая часть текущей задачи.


Ага, то есть получается, надо иметь минимальную нагрузку активную, так?

Пульсации правильно понимаю, что
Iripple = Vin * DC / F / L

И минимальное сопротивление нагрузки будет
Rmin = 2 * Vout / Iripple

Только вопрос - какое значение индуктивности?
для связанных так понимаю это L, для несвязанных равных это 2L, а для несвязанных разных это L1, подключенная к VIN?



Все-таки что-то не сходится.
Пробовал рассчитать эту схему. Получил, что DC выходит за допустимые рамки, связался с AD, мне ответили, что схема работает в DCM, поэтому формулы для CCM не применимы. Формул для DCM от них добиться не удалось.
Однако, получается, что можно всё-таки на этапе начальной оценки выбрать режим?
Ведь в данном случае показателем этого стал слишком большой DC при начальном расчете.




то есть коэффициент 0.56 - это "нечто чуть больше 0.5"?
и в общем на практике это примерно 0.51 - 0.6 ?

Сообщение отредактировал VDV - Apr 18 2018, 09:25

Режим выбрать можно, простых формул для расчета SEPIC в DCM как бы нет. Но можно его промоделировать.

Не-не, мне надо для SEPIC туда не попасть.
А найти границу и рассчитать DCM надо для Boost.

Не уверен, что здесь есть такая прямая аналогия. Там еще сопротивление датчика тока входит в формулу. Да и зачем нам это знать, если есть готовая формула? Берем индуктивность с запасом и все как бы должно работать.
Диапазон mc = (0,5 - 1,0)*m2. Если увеличивать (больше единицы) - он из currnet mode постепенно переходит в voltage mode. Вот здесь график fig. 13 показывает как это происходит:
http://www.ti.com/lit/an/slua101/slua101.pdf

А как быть с другими контроллерами?

Еще вопрос появился.
LT даёт такую формулу для выходного тока, см. LT8582, p14, Step 5:
Iout = (Iswitch - Iripple/2) * (1 - DC), домножим тут еще на Effective, т.е. на 0.9 к примеру

TI, Application Report SLVA337, (3)
Iout = Iswitch / (1 + Vout/Vin * (1 + K) / effective),

Если посчитать по этим формулам, то значения получаются похожими, но всё же первая даёт чуть бОльшее значение.
При это вроде бы все выглядит так, что вторая - оценочная и должна дать большее значение,
а первая на основе рассчитанной индуктивности и вроде как должна бы дать поменьше.

Сообщение отредактировал VDV - Apr 18 2018, 09:19

Сперва считается входной ток, затем он либо весь принадлежит единственному дросселю, либо делится в пропорции между двумя дросселями, т.е. обратно пропорционально их индуктивностям.

Хм... так что же вас все-таки интересует: разработать практическую схему или разобраться в формулах?
Обязательно трудоустроить первый попавшийся контроллер или сделать нечто простое и надежное, недорого решающее для вас проблему с питанием аппаратуры ?

Чудесно, т.к. это SEPIC, то дросселя 2, в каком случае он принадлежит одному дросселю?



а как можно не разобравшись "сделать нечто простое и надежное"?
и как собственно понять это "первый попавшийся" или наилучший?
Если можете: напиши как выбрать/посчитать, сохраните всем, кто это прочитает, кучу времени.
У меня и проблемы возникли после того, как просто перед тем, как рассчитать свой конвертер по формулам в доке, решил проверить расчет на схемах из той же доки.
Ни одна не сошлась! В разы! От техподдержек уже 3ю неделю пытаюсь что-то добиться.
Очень удачно видимо микрухи выбрал, потому что до этого с другими проверочные расчеты срабатывали перед финальным.
Вот и пришлось теперь сидеть и разбираться.

Сообщение отредактировал VDV - Apr 18 2018, 10:53

Извините, думал про другое и сказал не то.

Средний ток первого дросселя равен входному току схемы, средний ток второго дросселя равен выходному току схемы, в случае двухобмоточного дросселя его суммарный ток соответственно равен этой сумме, а насчёт разных номиналов индуктивностей, то это влияет только на размах пульсаций тока в каждой из них.

Вернемся к расчету минимальной нагрузки.
Размах каких пульсаций брать для расчета минимальной нагрузки?
По каким формулам считать?

Сообщение отредактировал VDV - Apr 18 2018, 12:28