В литературе пишется n=Uout/Uin=D*N2/N1. По моему разумению коэф.заполненния здесь ненужен, т.к. мне интересно получить заданное выходное напряжение от одной полуобмотки, т.е, в тот момент когда к одной полуобмотке прикладывается Uin, я должен получить на выходе Uout, тогда n=Uout/Uin=N2/N1. Так как же правильно.?

У Вас же дроссель на выходе, и ШИМ регулирование в пушпуле может быть организовано только с дросселем.
Поэтому - берете Вашу формулу, и считаете N исходя из МИНИМАЛЬНОГО входного напряжения. Плюс учитываете падение на диодах, на входных ключах, и небольшой запасец - на всякие паразиты, на активное сопротивление обмоток, etc. А по приведенной выше формуле понимаете какой будет D при других входных напряжениях, естественно, пока режим непрерывных токов.

Uin=12V, Uout=350V, Pout=500W, Fsw=150kHz.
Подскажите по поводу выбора материала для транса, феррит не устраивает из за малой индукции? Хотелось бы чтото с большим значением В ( мо пермалои, аморфные сплавы...) я не ориентируюсь здесь, дабы уменьшить число виточков в первичке и соответственно сопротивление провода

Сообщение отредактировал vlvl@ukr.net - Aug 15 2007, 08:01

Чтоб уменьшить число витков, можно использовать и феррит, только типоразмер (среди подходящих по другим параметрам) подобрать с бОльшим AL(индуктивность с одним витком)

На 150 килах индукция будет ну очень далеко от насыщения, иначе сердечник испарится от потерь в феррите Только феррит, что-нить типа N87 by Epcos

По моей прикидке, если взять феррит, то В=0,1...0,15 Тл, под руками есть только ETD29, N87, это будет соответствовать 3 виткам в полуобмотке, теперь же если взять материал у когрого допустимая В=0.3 и более, w1.1=1виток, соответственно и потери в проводе упадут в 3 раза и соответственно Н в сердечнике тоже в 3раза

Сообщение отредактировал vlvl@ukr.net - Aug 15 2007, 09:15

Ага, индукция в сердечнике возрастет в три раза, а потери - раз в девять... Ну, чуть поменьше, но все равно достаточно

Так где же оптимум??? Неужели нет ничего лучшего, кроме как увеличения площади сечения?

Сообщение отредактировал vlvl@ukr.net - Aug 15 2007, 09:34

Оптимум, похоже, именно на 0,15-0,2T... Тем более, у Вас же пушпулл, и там индукция в двух плоскостях, при размахе 0,2Т - это значит что от -0,1Т до +0,1Т...
Попробуйте для двух витков посчитать, учтите только что с прогревом потери в феррите резко падают, а в проводе - возрастают

Почему"+-", ведь работа от +12В и соответственно работаем в 1 квадранте

Ну как же, сначала Вы прикладываете +12 к одному концу обмотки, например, "с точкой", а следующий полупериод - к другой полуобмотке, но уже к другому концу, "без точки". Соответственно, в первом полупериоде намагничивание происходит в одну сторону, а во втором - в другую...

Прошу прощения, глупость сказал

Скажите пожалуйста, делают ли в Пуш-Пуле симметрирование режима работы,если да то каким образом? Если ограничение по пиковому току, то думаю это не есть гуд, так как при таких больших токах нехотелось бы ставить измерительные резисторы в цепь истока.

Вообще то, Current Mode - самый разумный способ симметрирования... Если резюки ставить неохота, то придется два трансформатора тока вешать на стоки.

На с.к я понимаю одна обмотка должна быть токовой, а со второй мы подаем напругу на операционник. В итоге будем сравнивать два напряжения одним операционником

Обычно трансформатор тока - это ферритовое колечко, на котором намотана вторичная обмотка. А первичка - просто провод, пропущенный сквозь кольцо. Нагрузка на трансформатор тока - резюк, ток через который будет ток через провод первички деленный на коэффициент трансформации ТТ, т.е. на кол-во витков на кольце. Соответственно, на этом резюке будет напруга, которую подаем на вход CS (Current Sense) ШИМ-контроллера (ну, в пушпуле с двух ТТ суммируем).
Можно попробовать поискать готовые трансформаторы тока..