для преобразователя питания, работающего от низкого напряжения (4-6в) хотелось бы минимизировать падение напряжения и получить большее КПД за счет параллельного подключения мосфет транзисторов, благо нужен один, а их два в корпусе (so-8). При этом уменьшится сопротивление открытого канала, что приведет к меньшему падению напряжения на нем и облегчит жизнь преобразователю, увеличится максимальный ток, который сможет пропустить транзистор. Другой вопрос, какие параметры ухудшатся? ведь емкости переходов сложатся и возрастут. Повлияет ли параллельное включение на время tON мосфета и на пороговое напряжение открытия затвора?

Сообщение отредактировал Alexeus - Jun 8 2010, 04:59

Станислав, очень бы хотелось увидеть ваш вариант использования выхода LBO для отключения батарей.

Вечером нарисую, щас времени нет...

Лукавите
Закладывались бы на предельные , то не на графики стр. 6 обращали бы внимания , давая ссылку , а на параметры min-max из таблиц, где для диодов PMEG2020EPA кстати максимум не указан вообще для тока в 0.5А и менее
Такшта разницы не вижу

Хотите пересчитать параметры PMEG2020EPA в диапазоне температур -40+85 и токов да еще при разной скважности и утверждать что он выполняет ваше предложение по порогу 0.25V и не греется обратным током 8мА более чем корпус с полевиками?
такшта добровольно взятые условия по диодам Вы не выполнили, без оглядки на +25град но с претензией неких "предельных характеристик".
Выкручиваетесь , так делайте это квалифицированно, Вы же умеете

и так все ясно.

не дотянул


мне был нужен такой диод , некоторое время назад указанных Вами еще не было и в помине.

Отнюдь.
Действительно, предельные параметры для диодов я не закладывал.
Потому, как для функционирования схемы они не критичны.
А вот параметры транзистора и М/С (порог включения и вых. напряжение драйвера) - критичны.
В этом вся разница.
Для расчёта потерь же я использовал именно типовые характеристики, в чём нетрудно убедиться, прочитав тему сначала.

Не хочу, а что?

Перестаньте молоть ерунду и выдумывать то, чего не было и в помине, уважаемый.


Смотрим в графики на стр.6. Вот даташит.
http://www.nxp.com/documents/data_sheet/PMEG2020EPA.pdf
Падение напряжения 0,25В при токе 250-300 мА в данном диоде является очень даже типичным.
Это очевидно даже для начинающего.

Так нужен или был нужен?
Вы уж как-нибудь определитесь. И, если уж спрашиваете, делайте это не просто так, а со смыслом. Помните, что ответ на каждый Ваш вопрос отнимает у занятЫх людей довольно много времени.

ЗЫ. А PMEG-и я уже лет 5 пользую.

Вы всё попутали, что важно а что некритично. Беру на себя смелость заявить что прямое падение на выходном диоде - боле критичная характеристика для стыковки с порогом включения полевика , нежели вых. напряжение драйвера, которое полностью определяется напряжением на ножке Vout = Vin-Vvd. Не догадаетесь сами, почему так - спрашивайте у топикстартера, когда он померяет.


а и не надо, меньше пустого трепа - больше пользы.



Самокритично, но верно, по сути.


Вы, Станислав, 2 часа подряд несколько раз редактировали свой пост, то добавляя текст со смыслом , то стирая - "чушь" и т.п. .
времени не жалко было ? Я сожалею о том, что заставил Вас напрячься , вспоминая название диода, который вы 5 лет уже "пользуете". В отношении Вас я для себя определился , как бы это поделикатнее.....

Прошу прощения у Alexeus за вынужденный оффтоп.

я вот смотрю и думаю, а если бы вас не двое было, каждый со своими убеждениями...
помогите, лучше чем спорить, со схемой отключения )

Столь смелое утверждение нуждается, как минимум, в доказательстве.
"Бла-бла-бла" оставьте для оффтопа.

Для начала, приведите выходную характаристику драйвера затвора, иначе Ваше заявление придётся посчитать, как минимум, бездоказательным. Я уже просил Вас об этом.
А потом попробуйте оценить разброс падений напряжения будет на приведённых мною диодах при токе через них в единицы миллиампер.
Если выходной каскад драйвера построен по КМОП технологии, схема будет запускаться надёжно.
Я ранее писал об этом, и мне зело удивительно, что некоторые до сих пор этого не поняли.

Я также объяснял здесь, что фактор падения напряжения на диоде нужно учитывать обязательно, однако, похоже, "чукча не читатель".

Иными словами, Вы признаёте, что смотрели в книгу, но увидели лишь фигу?

Видете ли, редактирование текста на электрониксе не является чем-то криминальным.
А его необходимость связана с тем, что писать приходится иногда урывками, отвлекаясь от других дел.
Слово "чушь", (по сути верное, и поставленное в нужном месте), так и быть, могу восстановить по Вашему желанию.
Но совсем уж непонятно, что предосудительного Вы нашли в добавлении "текста со смыслом"?


Насчёт "вспоминать", Вы явную чушь сморозили. Диоды PMEG используются мною в приборах, выпускаемых в количестве нескольких тысяч в год, каждый из которых стОит 2-3-х годовых зарплат среднего посетителя форума. На такие подарки с моей стороны, однако, прошу впредь не надеяться.


Также прошу прощения за вынужденный оффтоп.

Теперь по делу.
Прежде, чем нарисовать схему отключения, хотелось бы всё-таки понять, чем обусловлен выбор данной микросхемы для батарейного преобразователя?
На мой взгляд, частоту лучше выбрать повыше, чтобы использовать малогабаритные индуктивности и ёмкости. У Максима, да и других, таких пруд пруди - это меня и смутило сперва: не знал, что на 50 кГц ещё выпускаются.
Схему счас попробую нарисовать...

Вот мой вариант (эскиз; ещё нуждается в доработке).
Преимущество - нет лишнего падения напряжения на ключе, меньшие динамические потере в контроллере/драйвере и облегченный запуск при 4В напряжения батареи.



Но транзистор T2 для такой схемы всё-таки лучше поискать с меньшим гарантированным порогом.
Т1 можно взять и биполярный - ток потребления микросхемы мал, и в цепи базы резисторы можно взять большого номинала.
Стабилитрон - примерно на 6 вольт, слаботочный.
Подключение вывода VFB на эскизе не показано, дабы не загромождать.

ЗЫ. Недостаток схемы - наличие тока потребления через нагрузку после выключения. С ходу не заметил - если критично, нужно переделать. Тогда всё-таки придётся коммутировать силовую цепь...

Сообщение отредактировал Stanislav - Jun 9 2010, 22:24

тау, а зачем два диода и 100к? схема вроде не сложная и с виду работоспособна.
Станислав, нужно будет замерить потребление нагрузкой тока при питании ее от 4х вольт (при отключении же на батареях 3-4в)

может быть рассмотреть вариант отключения мосфета с применением реле- типа РЭС-49 (ну это то, что есть под рукой) - по-моему просто, только вот ток потребления самого реле 8-50мА.

Схема долго выходит в режим, порядка 4 мс. Не включится от подачи питания со стороны Vout и менее подвержена всплеску преобразователя. Питание обеспечивается даже если захотите сделать выход на меньшее напряжение

отлично! постараюсь попробовать все варианты. Спасибо большое.

Кстати, сам преобразователь запустился. почему то расчет индуктивности под конкретный транзистор не удался - получилось расчетное значение мин=54мкГн для Vin=4в, 200мкГн для Vin=6.5в. (транзистор FDS6961 http://www.datasheetcatalog.org/datasheet/...d/FDS6961A.pdf). Питал от компьютерного БП 5.22в. при индуктивности катушки 220мкГн преобразователь смог максимум выжать 9.6в из расчетных 12в. При индуктивности 100мкГн напряжение получилось около 10.3в. На 12в вышел банальной индуктивностью из даташита 47мкГн. Зачем, спрашивается, формулы расчета индуктивности приведены...

Помучал пороговое напряжение отключения. Выяснилось что есть гистерезис 1.2в. На LBO замыкается земля при пороге напряжения, а снимается только при повышении напряжения на 1.2в выше заданного порога.

Сообщение отредактировал Alexeus - Jun 10 2010, 07:12

yakub EZ -можете прокомментировать работу схемы? как то витеевато...
зачем на LX заведено? там же импульсы на землю.

Для создания переменки от шим контроллера. Выпрямляем и подаём на затвор верхнего мосфета
осциллограммы:
1 - на затворе верхнего мосфета
2 - шим сигнал на затвор управляющего LX
3 - показывает как сработал верхний мосфет
Моделька LTSpice лежит в архиве