Подскажите плиз правильную формулу для расчета числа витков первичной обмотки полумостового (без средней точки) ферритового трансформатора. Видел в разных источниках формулы отличающиеся на множитель 2 - соотв. результат тоже в 2 раза разный.

Если формула для push-pull (для каждой полуобмотки) (со средней точкой) из книги "Силовая электроника - от простого к сложному", Семенов Б.Ю., стр 350:

n = D * Uin / (f * B * S)

, где
D - коэффициент заполнения, max 0,5 для push-pull
Uin - напряжение прикладываемое к первичной обмотке
f - частота преобразования
B - максимально допустимая магнитная индукция в магнитопроводе (0,2 Тл для феррита - половина от индукции насыщения [~0,4 Тл])
S - площадь сечения магнитопровода

, то что изменится при переходе к полумостовой схеме?

Если в качестве Uin взять Uin/2 (имеем делитель из двух конденсаторов), то что брать в качестве D - 1 или 0,5?
И что брать в качестве B - Bmax (0,2 Тл) или delta_B (0,2 * 2 = 0,4 Тл)
Подскажите плиз, а то я запутался.

Из-за "коэффициента заполнения" тут, наверное, вся путаница. Нужно просто иметь в виду, что к первичной полуобмотке пуш-пулла прикладывается напряжение питания. (Один полупериод - к одной, второй полупериод - к другой). К первичке полумоста же всегда прикладывается половина напряжения питания, как Вы сами видите. В итоге разница в витках в 4 раза.
Вот Гугл помог найти методичку. Может, пригодится...

Единая формула для расчета витков:
w= 10U/4Bsf , где
w= витки
U- напряжение , вольты
B -индукция, тесла
s -сечение сердечника, см.кв.
f- частота, килогерцы.
Формула верна для меандра. Если есть коэффициент заполнения, то витки соответственно уменьшаются.
В полумостовой схеме нужно учесть, что напряжение на первичной обмотке равно половине напряжения источника пртания, а ток удвоен.
В двухтактной (пушпульной) схеме расчетное количество витков должна иметь каждая половинка обмотки, а эффективный ток равен половине общего.
В полной мостовой схеме напряжение первички равно напряжению источника и ток в ней полный расчетный.

Согласен полностью с Herz и Microwatt, итого формула для рассчёта кол-ва витков первичной обмотки в полумостовой схеме:
W=U/8fBS, где U=Uвх, т.е. для сетевого принять 310 Вольт, f - частота в Герцах, B=Bдоп (обычно половина от Bmax), S - сечение в кв. метрах (т.е. всё в системе Си).

Система Си - отличная система, но в кв метрах сечение и частоту в герцах считать неудобно. Потому, попробуйте, как я привел, сравните. Зачем 4 заменять на 8 тоже не совсем понятно. тогда нужно иметь отдельную шаманскую формулу для каждой топологии? Не проще ли для полумоста взять половинное напряжение, как оно и есть на самом деле? Кстати, оно будет не 310 и не 155вольт. Аплитуда выпрямленного напряжения на холостом ходу может быть порядка 350 вольт (250х1.41), для расчета полумоста нужно брать 175. (Хотя, я более 335 в своих разработках живьем не видел, но бывают кратковременные броски).
Bmax - полная индукция, не половина! Обычно, многие ферриты хорошо работают при 0.25Тл. Потому, 4В превращаются в единицу, что еще упрощает формулу.
Если Вы рассчитываете ОДНОТАКТНЫЙ трансформатор, то там действительно индукция берется половинная или по кривой частной петли перемагничивания.

ИМХО, нельзя использовать в расчётах Bmax, чтобы гарантированно не вогнать сердечник в насыщение, работать на краю характеристики - что ходить по лезвию бритвы. Я обычно при расчёте полумоста беру В=0.2.

n = (U*∆t)/(S*∆B )
микросекунды 10^-6
миллиметры квадратные тоже 10^-6
вполне себе удобно сокращаются эти степеня.

∆B - изменение индукции при приложенном напряжении для n витков за время ∆t.

Сообщение отредактировал тау - Sep 7 2010, 19:57

Где dt=T*Кзап(т.е. теоретический максимум 0.5T), dB=2B в случае двухтактной топологии, вот и получаем:
n=Umax/(4fBS)

так я не спорю.
просто когда на бумажке считаешь, проще помнить одну формулу на все варианты топологий и без коэффициентов типа 4....8...10 и т.п.

Хм... а что в расчете моста можно брать 0.4?
Индукция насыщения у большинства ферритов 0.35-0.4Тл.
Потому, 0.25Тл - вполне щадящий режим.
0.2-0.1Тл применяют на очень высоких 200-500кГц частотах чтобы уменьшить потери в сердечнике по теплу, а не из-за опаски вогнать в насыщение. На более низких частотах недоиспользование сердечника по индукции приведет к большему расходу меди и потерям в ней.
Индукция насыщения относительно легко измеряется. Достаточно на феррите намотать по десятку витков и включить в схему автогенератора (ройера). По частоте легко определить индукцию из обсуждаемой формулы.

Хм... а что в расчете моста можно брать 0.4?


Конечно же, я имел ввиду двухтактеры, просто полумост мне ближе из-за разработанного мной метода естественного ограничения тока при этой топологии. Обсуждения этого были на форуме, но похоже, никто так и не проверил такой метод, а зря.

Для двухтактников максимально возможный коэффициент заполнения разве не единица?
С дельтой В тоже не совсем ясно, амплитудное значение индукции в однотактниках и двухтактниках одинаковое, с той разницей что в двухтактнике используется ещё и отрицательное значение индукции. Не уверен что при этом её надо умножать на два.
При достаточной паузе между ипульсами трансформатор для двухтактника можно рассматривать как однотактный.

Большое всем спасибо за развернутые пояснения!

Для двухтактников максимально возможный коэффициент заполнения разве не единица?
Ответ: нет.

Не уверен что при этом её надо умножать на два.
Ответ: я уверен.

При достаточной паузе между ипульсами трансформатор для двухтактника можно рассматривать как однотактный.
Просьба: объясните, с какого это перепугу?

C дельтой B все очень понятно. Для подавляющего большинства однотактов при одностороннем намагничивании ∆B нужно брать максимум 0,3 Тесла.
Для двухтактников ∆B можно брать 0,6 Тесла (про ферриты речь).
есть продвинутые однотактники у которых в фазе рекуперации индукцию сердечника заворачивают в обратную сторону с помощью примочек , там ∆B можно брать более чем 0,3 Тесла. Но в таких схемах обязательно должны присутсвовать элементы контроля индукции наподобии "дырки Гиратора" или нашлепки. Все связаноо на экономию меди и снижения в ней потерь.