Вам что, лень пару шустрых диодов и стабилитронов поставить ?
как здесь

То же ставлю эти диоды , но периодически мучает вопрос - "Для чего они в случае полевых транзисторов - есть же body-диоды, по току они очень хороши (на уровне прямого), по скорости тоже должны быть шустрыми?" Но диоды внешние ставлю, так сказать "во избежании"

А... ну тогда другое дело...

Вообще, силовая электроника, выполняемая с игнорированием даташитов на комплектующие, просто обязана гореть и взрываться. Если этого не происходит, что-то не в порядке, имхо. О какой ещё претензии на прецизионность приходиться говорить - не представляю... Это ж не программой расчёта синуса определяется.
Перечитайте свои сообщения и сами поймёте, сколько у Вас противоречий.

Ойц! Какая у Вас прикольная каша в голове!
Неспешно начну "абиснять".
Если горят драйвера, то это вероятнее всего по одной причине: превышено макс.доп отрицательное напряжение на выводе Vs, из-за очень сильных выбросов при переключении транзюков. И еще - если создать такие dU/dt, dI/dt (короче, вкл/выкл мосфетов делать за достаточно короткое время) , что токи нагрузки, а также упомянутые помехи в сумме создают выбросы на паразитных индуктивностях платы. Вот блин завернул... Ну да ладно. Вот эти диоды вкупе со стабилитронами и резисторами (подкл. к Vs) - и есть не самый действенный, но довольно простой способ обезопасить девайс от полета на Луну.
Дальше - спрашивайте. Продолжение следует.
ЗЫ про боди-диоды. Они могут работать в тяжелом режиме и иметь недостаточно мягкую характеристику обратного восстановления. Поэтому частенько их и разгружают.

Может быть, что из за того, что у меня питание контроллера 3.3 вольта? За счёт низкого питания больше лезут помехи. Если поставить усилитель с 3х до 15 вольт, и их уже подавать на 2110 драйвер? Всё уже пробовал, и кондёры в бустрепах менял, и диоды вешал, и резистор в затворе менял, всё равно при помехах выгорает. Причём по выходу стоит варистор на 400 вольт, превышения по питанию быть не может.

Я так и не понял, есть у вас на выходе преобразователя фильтр или нет.
Управлять мосфитами на мой взгляд лучше всего при помощи развязывающего трансформатора на выходе которого ускоряющая транзисторно-диодная цепочка. Таким образом даже самые широкие импульсы не теряют в своей амплитуде. И если что пойдёт не так, выгорает только силовая часть в отличии от схемы на IR2110,

Сообщение отредактировал SergCh - Sep 29 2010, 16:50

LC фильтр по выходу стоит. Иначе бы не было чистой синусоиды, а так она ровненькая и чистенькая.
Видимо я что то нахимичил с дэд-таймом, поэтому трансформатор не получается пристроить. Работает схема или с драйвером который я привёл выше, либо с 2110, причём встроенный дэд-тайм я при этом отключал помятуя, что 2110 делает свой.

Вот конкретный вопрос- Входной сигнал "единицы" от 3.3 вольтовой логики равен порядка 2.7 вольта. Правильно ли я запитал логическую часть драйвера 2110 от 5и вольтового источника? Не в этом ли причина самоликвидации оного драйвера? Может его тоже от 3.3 вольта питать надо?

Что есть, то есть...



Vs, как понимаю, минус питания драйвера верхнего ключа, который соединен с нагрузкой? Если сквозные токи исключены, то быстрое включение вреда не принесет, а вот закрывание действительно черевато выбросами.



+1



Что такое "тяжелый" режим? "Недостаточно мягкая характеристика обратного восстановления" означает что диод низкочастотный? Это похоже на правду - посмотрел для IRF740 "Reverse Recovery Time" 370 нс для body-diode, а "Of f-voltage Rise Time" - 10 нс для канала. Как тогда не допустить открывания body-diode, ведь выброс сначала зарядит его емкость, а уже потом откроет внешний диод (0,6В)?
С другой стороны, если для IRF740 длительность открытого состояния много больше 370 нс (а это практически всегда), время восстановления встроенного диода роли не должно играть - заряд диода сам транзистор рассосет.

Включить последовательно с ним диод Шоттки в прямом направлении. А второй диод Шоттки (для рекуперации) параллельно с этой цепочкой в обратном направлении (также как body-diode).

См. и делайте выводы сами. Выдержки из datasheet на скриншитах.

Ну, можно начудить с резистором в затворе и довольно легко. Тогда включение другого плеча спровоцирует приоткрывание через Cres_off и в лучшем случае получим страшный перегрев и звон при переключении. В худшем - вылет драйвера благодаря звону.
А еще у полевиков с макс. напряжением на затворе 20 вольт - вообще не поймешь, кто первый горит - либо бутстрепный драйвер, либо затвор пробивается.


Тепловой. Если сильно подогревает корпус, приходится его разгружать, этот диод.

Пардон, выразился туманно, но поняли Вы меня правильно


В общем случае Ultrafast recovery типа HER-508.

Действительно, просто! Интересно, а так делают или вреда от индуктивности и падения напряжения дополнительного диода больше чем пользы?



А для чего тогда IXYS делает свои драйверы с фронтом нарастания/спада 10нс и током 2-14А?

Делают конечно. Для устранения сквозных токов, когда один открывшийся ключ работает на еще не закрывшийся body-diode второго ключа.

Ага. Полумостовые ?

А зачем что-то инвертировать на биполярниках? Microchip TC4428 - довольно недурственный сдвоенный МОП-драйвер, один канал - прямой, другой - инвертирующий. Если не хватает выходного тока - можно вместо него одного поставить TC4451+TC4452, они позволяют раскачивать тяжёлые MOSFET-ы с ёмкостями затворов до 10нФ. Поскольку выходы у всех перечисленных драйверов - MOS, Вы можете управлять хоть p- хоть n- канальными транзисторами. Смотрите только внимательно даташиты, и ещё внимательнее - Application Notes, ключевое слово - clamping protection по выходу драйвера. При напряжениях питания более 18-20В Вам придётся озаботиться сдвигом уровней сигналов управления, и ограничением питания драйверов, но бутстраппинга удастся избежать. И защиты будут успевать отработать - перечисленные драйверы все очень шустренькие. Для TC2251/4452 Matched Fast Rise and Fall Times: 21 ns with 10,000 pF Load; 42 ns with 22,000 pF Load; Matched Short Propagation Delays: 44 ns (typ.)

Что то я у них в дашите, дэд-тайма между каналами не наблюдаю.