Они электролиты или мне показалось? Помоему я такие видела. Надо попробовать, а то танталы на 50 вольт...

Что касается схемы подавления - я бы не делал. Венцель классный мужик, но хитрый. По крайней мере, хоть один из резисторов моста должен быть подстроечным - чтобы правильно подобрать обратную связь. Проще сделать фильтр на эмиттерном повторителе. Но. Здесь явно какой-то системный глюк. Перепроверил по ADIsimPll - все вроде бы правильно, более того один в один с нашим рабочим проектом семилетней давности, правда на ROS-2150VW. Там никаких фильтраций особых нет - 78L05 и та же LM317 на AD820, только R4 2кОм (не весь диапазон использовали), но все работает. Я так понял у Вас какой-то КИТ. Т.е. по идее сигнала на синтез с ГУНа должно хватать. Может что-то с опорой - питание или кривая общая земля. Может пересортица компонентов (какой-нибудь из номиналов не тот запаяли)
Да, это электролиты http://www.edc.sanyo.com/english/products/...n/download.html - они сейчас немного по-другому выглядят - на белом алюминии цветная маркировка типа http://static.electro-tech-online.com/imgc...ip35plat_10.jpg . Брэнды выпускают множество такого типа, но и много подделок - видел взорвавшиеся на видяхах. Основное преимущество - низкий ESR в диапазоне температур до минус 55 http://www.cde.com/catalogs/SPAAppGuide.pdf - сравнение на 9 странице и дальше. Короче, кодовые слова solid polymer capacitors . На сидюках врядли такие стояли - обычно на материнках на преобразователях питания возле процессоров, но там они низковольтные. Отличаются именно стеклянным донышком, если надпись Os-Con вдруг стерлась (это у Саньо и Вишеев, у остальных, само собой, другие торговые марки).

Сообщение отредактировал ledum - Dec 3 2010, 15:27

Вай-вай-вай как фильтр-то шумит. ГУНа-то не видать!
Любителям активных схем шумоподавления. Для начала, пробейте значение параметра Pushing - это производная "регулировочной" характеристики ГУН по питанию. Как считать наведённый питанием фазовый шум всем ясно. Отсюда получайте требования к чистоте питания. Характеристики шума на выходе стабилизаторов сейчас почти во всех описаниях рисуют. Кренку подобрать будет не проблема. Если лень, то вот вам LT3029 и никаких гвоздей.

Децибелл 15 лишних дает AD820-я. Проверено. AD8610 и то лучше, хоть по Вольту теряется снизу и сверху, но в этой области лучше не работать. Полосу тогда можно до 200кГц прижать.
Вспомнил такие рога два раза получали - один раз сердечник в преобразователе насыщался - парнишка прикинул, что ток по +24В не превышает 10мА, а то, что ключ преобразователя при полАмпера срабатывал забыл, поставил 100мА катушку, второй - по этой же причине (ток включения ключа преобразователя и тот же парнишка - мой начальник), но срабатывала защита в линейном стабилизаторе (300мА макс), от которого питался преобразователь +24В.
Сейчас стоит LT3080, а не LM317, пусть более шумящая, чем 3029, но зато 24 Вольта дает. Т.е. мне кажется, что наводка идет с этой цепи, а не по питанию ГУНа или чипы синтеза. И хотя, таки да, как в этой ветке уже упоминалось использование оперов с референсами, и я давал ссылку на http://cds.linear.com/docs/Application%20Note/an85.pdf в районе Рис.6 - но лучше до таких ситуаций не доводить.

Сообщение отредактировал ledum - Dec 3 2010, 16:42

Недавно смотрел характеристики гетеродина в связке ADF4106 + HMC534LP5.
Сначала проверял ГУН отдельно - примерно соответствует заявленным параметрам.
А вот при замыкании кольца ФАПЧ наблюдалась одна странность. Рабочая частота сигнала 10.96ГГц, ей соответствует управляющее напряжение 4.82В на ГУНе.
Churge pump ADF был запитан +5В, так вот наблюдалось увеличение фазовых шумов с -80дБн/Гц до -50-60дБн/Гц вблизи несущей до 5-10кГц.
Сначала думали проблемы с делителями прескаллера, но как выяснили ФАПЧу не хватало напряжения питания. При снижении управляющего напряжения до 4.5-4.6В на ГУНе фазовые шумы становились в пределах нормы. Уменьшение управляющего напряжения компенсировали повышением частоты опорного сигнала.
Для фильтрации питания ADF стоят LT1736, ГУН питается от АКтакомовских источников.
Если интересно могу выложить картинки???

Вы бы внимательно описания на такие микрухи читали. Там есть характеристики тока стока и истока токового ключа. Работать можно при Rset=5,1 кОм в пределах 0,5-4,5 В напряжения управения ГУН. За пределами токовый ключ нехило перекашивает. Если уж сильно охота дотянуться до 4,9 В, то ставьте Rset=10 кОм - балансировка ключа будет лучше.
Как это вы сместили регулировочную характеристику ГУН, увеличив частоту сравнения?

Сообщение отредактировал Dr.Drew - Dec 7 2010, 02:08

Смысл фразы был в следующем, за счет повышения частоты опорного сигнала с 10МГц на 10МГц с гаком выходную частоту гетеродина довели до требуемой (только для проверки гипотезы) и при этом напряжения на упр. входе ГУНа осталось около 4.5В.


А как это вы смогли определить... просто интересно?

Балансировку? Я однажды специально промерял токовый ключ ADF4153. Типа лабораторная работа была...Мерил при разных настройках токового ключа и номиналах Rset: 3, 5,1 и 10 кОм. Кучу данных переработал. Так вот, токовый ключ должен с одинаковой силой тянуть как вверх так и вниз. При напряжении на выходе токового ключа около его питания или нуля вольт одно из плеч начинает затыкаться. И затыкается оно тем раньше по напряжению, чем выше ток через него. В итоге дискриминационная характеристика "ломается" и лезут дополнительные шумы. Кстати именно поэтому при использовании интегратора на ОУ рекомендуют его второй вход вешать на половину питания ТК. Тогда токовый ключ видит половину своего питания и работает в тепличных условиях.

С управляющем напряжением у меня всё впорядке.

Заказала себе трансформатор. Видно рано мне ещё использовать импульсное питание. О результатах отпишусь.

Доброго времени суток.

С питанием наконец разобралась, а вот с задиранием полки нет. (пока только уменшила в 10 раз резисторы, а остальное по старой схеме).
Вот что получилось:


голубым цветом график для Curr Setting - 010 Жолтый для Curr Setting - 101 (в промежутка токов, промежутошное задирание)
при остальных токах Фапч срывается.

Как лучше бороться с такой полкой? Взять другую схему фильтра петли или подбирать компоненты текущей методом тыка? В моей модели расчёта такого задирания нет. да и расчётная ширина заметно больше.

Заранее благодарна.

А нельзя ли выложить последний ваш расчёт из ADIsimPLL, до уменьшения резисторов в 10 раз! И схему синтезатора, если она не отнесена к Вашим ноу-хау?

Схему не рисовала, но нарисую и выложу (через пару дней)
Вот файл с проектом ADISimPLL
 WinRAR38_081007_21_49.rar ( 5.08 килобайт ) Кол-во скачиваний: 162

_Pirra, глядя на ваши картинки спектров , напрашивается вывод о том что петля PLL у Вас либо неправильно посчитана, либо спаяна из неверных номиналов. Налицо усиление шума на границе полосы PLL из-за малого запаса по фазе. При этом с характерными "ушами" усиливаются шумы VCO или FPFD или опоры или стабилизаторов, питающих эти узлы. В подтверждение этой мысли Ваше-же высказывание : "да и расчётная ширина заметно больше"

Проверьте номинал C3 или R2 - слишком большой может быть. В крайнем случае, уберите C3. Лучше сделать R3=1к, а R4=100 и пересчитать петлю на 100-200 кГц.
Я бы перешёл на AD797, AD829 или AD4894-1. Тогда можно сделать петлю 20 кГц при R3=1к, а R4=100.
Как-то так.

Сообщение отредактировал Dr.Drew - Dec 15 2010, 13:29

Тогда это станет практически повторитель и необходимость в опере вообще будет сомнительной. Ей быстрей всего нужна расширенная перестройка, типа до 2-х Гиг (иначе зачем брать относительно шумящий широкополосный ГУН?) поэтому пришлось взять коэффициент по усилению порядка 4-х. Мне кажется, что если не проблемы с +20В питания на AD820, тогда явная пересортица с каким-то из номиналов.

Сообщение отредактировал ledum - Dec 15 2010, 14:04