есть желание попробовать весь БП до 50W сделать в SMD исполнении. основное желание чтоб он не грелся. так сказать уменьшить ручной труд.
кто-нибудь работал в этом направлении.
Какие есть рекомендации по архитектуре.

A chto znachit v SMD? Vse componenty SMD? ili modul' v SMD ispolneniji? I kakie parametry?

xotelos' by izbavitsja ot radiatora. u tranzistor zapajat' na platu

Недавно вот тоже решал подобную задачу, хотя скорее для реализации давней мечты, нежели производственной необходимости.

Правда входное напряжение - 18-32 - борт. Но зато 5 выходных напряжений, 60 Вт, 330 кГц.

Применил phase-shift мостовой преобразователь, контроллер на UCC2895, драйверы LM5100, транзисторы в D-PACK, транс на EFD30. Но не рискнул поставить синхронный выпрямитель - не было уверенности, что заработает, хотя по модели все просто сказка - времени в обрез было. Радиаторов нет, хотя диоды греются до ~90 градусов - я уже отучился нервно реагировать на такие вещи .

А какие входные и выходные параметры БП? И нужна ли развязка?

А можно подробнее - что за симулятор был?

Vxod 85-240v Vyxod 24/14/7 Trans xotelos' by ostavit'. Flyback

Pspice который в Allegro.

Для таких параметров БП изготовить будет не очень сложно. Можно посоветовать применение М/С TOP-2xx фирмы Power Integration, сам делал на >100 Вт без всякого принудительного охлаждения и с отводом тепла только на PCB, без спец. радиаторов. Однако, для получения высокого КПД может потребоваться транс довольно-таки значительного размера (напр. ETD29, а то и ETD34). Синхронный же выпрямитель для таких выходных напряжений не нужен - прибавка к КПД незначительная, а гемору - прилично, к тому же, снижается надежность БП. Конструкции же транса нужно уделить особое внимание - от него зависит очень много. О правильном его изготовлении можно прочитать аппноты на той же PowerInt или IR.

DC/DC 310V ->12V and 8V 40Watt

kakie razmery jetogo bloka

80x80mm

Это конечно красиво, но реально кто-нибудь с VIPer -ами работал?
Какие отзывы?

Я правильно понял, что в блоке показаном на фотке
нет входного фильтра, выпрямителя,
и похоже он требует дополнительного питания
(клеммы слева внизу)
или это не изолированный выход?

Privet
vichoda isolirovanni.
na vhod +310 volt

a chto jeto za normy takie 310V ????????????

Filter + Mostik + Kondensator na Vichode 310Volt

А какая у него частота? Планарные трансы смотрятся просто супер! Какой толщины фольга?

Вобщето ферит не является изолятором,
значит плата должна быть 4 слойной.

Вход слева вверху,
изолированные выходы справа,
а что за клеммы слева внизу?

Можно под феррит тонкие квадратные шайбы из стеклотекстолита положить.

Sorry,
u nego tri wichoda
W prinzipe eto dwa nesawisimich DC/DC
u wercnego wichod + 15V
u nichnego +8 i +12V
Ferrit ot EPCOS N87 EI22
f=200kHz
Plata is 6 sloew snaruche perwichka
wnutri wtorichki

Теперь вы понимаете почему она смотрится суппер,
там 6 слоев, у кого есть желание делать блок
питания на 6 слоях?

Похоже 12В не изолировано от 310В, зазоров нет совсем.

При габаритах 80Х80 6 слоев при более менее серийном производстве роли не играют. И не факт, что 6 лоев будут дороже классического трансформатора. В данном случае даже двух трасформаторов (точно дешевле будет).

Насчет зазоров и развязки - надо смотреть более внимательно, не очевидно.

Зато все действительно SMD. В печку - и все дела. + Отдельная плата с сетевым фильтром и кондерами, которая паяется вручную

Эх, блочек бы такой живьем пощупать.

В этой конфе есть народ, который тайным знанием по расчету планарных трасов владеет? Интересно, как у них с рассеянием?

Интересно, какая высота у этой платы?

Privet
Wisota menshe 1 cm
Skachu srasu, rasrabotano bilo ne nami, no dla nas.
michik kotori' eto delaet, chiwet tut http://www.rompower.com/
u menja est paru ego seminarow,
esli nado mogu poiskat

Есть одно НО во всей этой констррукции - это шестислойная плата. Наверное около $15 будет стоить для мелкой серии. <_<

u menja odno-platka i tak
v 6 slojax.

razmery transxormatora ne podskazhite????????

i po kakim normam u vas izoljacija.
mezhdu pervichkoj i vtorichkoj?????????????

Я тоже сделал чтото похожее,
У меня котроллер на ARM уже в 4 слоях,
Поэтому имеет смысл делать такой транс.
Сделал на обшей плате контроллер и
FLY 10-30В на таком же ферите только меньше.
Пока дает 12В 1А, затем идут синхронники в 3.3В и в 5В.
Это первая версия и очевидно возникнут проблемы по оптимизации
транса, а это перезаказ 4 слойной платы, опять 450 баксов платить.

Transformator: 20x15x8 EPCOS EI22 N87
Po Normam ja ne snaju.
Perwichka i wtorichka na rasnich slojach.

jeto razhmer transa ili tol'ko ferita. ?????
interesno razmer transa.

Diameter wnechnego witka perwichki 28mm

Господа, при таком исполнении транса гарантирована плохая связь между обмотками (которая в технической литературе часто неправильно называется рассеянием). Вопрос: куда девать тепло, которое неизбежно высадится в демпфирующей цепи флая? Лучше уж рассмотреть вариант двухтактного резонансного преобразователя...
2 olegk. 40 Вт по каждому вых. напяжению или суммарно?
В любом случае, характеристики приведенного БП выглядят явно завышенными, если использованы флайбэки. Без принудительного охлаждения обойтись вряд ли получится.

Было бы очень здоровой почитать эти документы.

Там стоят два VEPer50 - STM заявляет их как по 50Вт. Так что скорей всего заниженные для уменьшения тепловыделения. Для интересующихся pdf на VIPer я сбросил выше.

Простите, возникло непонимание. Я вовсе не говорил, что VIPer50 не вытянет 50 Вт. Но конструктивные особенности исполнения модуля, который Вы любезно представили на фото, вряд ли позволят получить заявленную мощность на выходе без принудительного охлаждения, что, впрочем, нетрудно проверить, подключив максимально допустимую нагрузку на время ~30 мин. Основные потери будут не только в виперах, но и в демпфирующих цепях, трансформаторах и выпрямительных диодах (если не используется синхронный выпрямитель на ПТ).

Privet,
40 W dla oboich srasu, Chto kasaetsja tepla, to i Viper i trans i snubber konechno nagrewautsa, no rabotaet eto wse bes ventilatora, i prochlo polnuju sertifikazuju.
Chotja KPD ne wisokii, chut' bolche 80%.
Doki poprobuju sakinut w ponedelnik
Oleg

[/quote]

Простите, возникло непонимание. Я вовсе не говорил, что VIPer50 не вытянет 50 Вт. Но конструктивные особенности исполнения модуля, который Вы любезно представили на фото, вряд ли позволят получить заявленную мощность на выходе без принудительного охлаждения, что, впрочем, нетрудно проверить, подключив максимально допустимую нагрузку на время ~30 мин. Основные потери будут не только в виперах, но и в демпфирующих цепях, трансформаторах и выпрямительных диодах (если не используется синхронный выпрямитель на ПТ).

[/quote]

А Вы посчитайте:
У них там 6- слоев, в среднем пару слоев можно использовать для экранирования и распределения тепла по плате.
Плата 64 кв. см - при конвективной теплоотдаче с поверхности 0.25 Вт/кв.см
с одной стороны можно сбросить 16Вт, а четверть ватта с кв. см это градусов 60-80 (можете проверить на 2х ватном резисторе).
Т.к. реально сброс тепла будет с обеих сторон + дополнительно поверхности деталей - вобщем все не так плохо.

В целом, все правильно, но только в идеале. Дело в том, что эффективный отвод тепла от миниатюрных компонентов, будь то випер или резистор демпфера даже в двух слоях обеспечить трудно. У меня при создании сетевого флайбэка на TOP250 с установкой последнего на PCB (FR4, 35 мкм) разность температур корпуса топа (90 град) и точки, отстоящей от него на расст. 2 см по сплошному слою облуженной меди превышала 30град, что говорит о недостаточной эффективности такого способа охлаждения. В случае же випера или резистора, имеющих меньшую площадь теплового контакта с PCB, можно ожидать еще большего градиента температур. По этой причине неизбежен локальный разогрев компонентов, при проектировании БП это необходимо учитывать. Кроме того, отвод тепла от внутренних слоев в окр. среду затруднен из-за плохой теплопроводности материала изолятора. При установке же в корпус устройств с конвективным охлаждением ситуация только усугубляется...

Хорошо, убедили. Но все же тепловой режим должен быть весьма напряженным, при корпусировании могут быть проблемы.

Я тут мозгами по асфальту на досуге раскинул, и вот что придумал (заворожила меня красота этой платы, ничего поделать не могу ).

Если взять обычную 4-х слойку (которая стараниями делателей BGA уже не редкость), и транс сделать так

* текстолитовая шайба (тонкий текстолит)
* двухслойная платка (тонкий текстолит), на ней
---1/2 первички
---экран
* текстолитовая шайба (тонкий текстолит)
* вторички на 4-х слойке
* двухслойная платка (тонкий текстолит), на ней
* текстолитовая шайба (тонкий текстолит)
---экран
---1/2 первички
* текстолитовая шайба (тонкий текстолит)

Маленькие платки паять вручную маленькими латунными полосками после пайки всего остального (IMHO, это не сложно, и технологичность сильно не испортит, места пайки потом тампоном промыть можно). Заодно в этом же технологическом цикле сетевой кондер и фильтры по питанию запаять можно (их SMD практически не бывает).

Получится, IMHO, также как и в "той плате", даже еще лучше - экран будет, и не так уж и дорого. С зазорами (безопасноть) тоже все впорядке должно быть.

А 4 слойки PCB тех. тут по 250 обещала - так что даже на этап разработки все будет стоить размных денег.

4 слойка, с моей точки зрения, даст возможность сделать просто perfect разводку, что значительно снизит уровень помех.

Далее, насколько я понимаю, можно задрать частоту такого импульсняка кгц до 300, что еще более упростит конструкцию транса. Поскольку керамика 2220 X7R 630В уже бывает 0.22 мкф (а 1КВ - 0.1), то это уже не такая уж и фантастика (входной кандер).

В общем, все это крайне интересно, и, IMHO, от жизни совсем не оторвано.

Где бы взять платку с планарным трансом да померить, как оно в реальной жизни все получается?

Privet,
kak obechal
U menja gdeto bil eche odin, esli naidu to vilochu

Privet
Part two

В целом, Вы все понимаете правильно. Все же попробую дать дефиниции "на пальцах", иногда это полезно.
Итак, по порядку:
1. Индуктивностью намагничивания катушки (не обязательно трансформатора!) с сердечником называется индуктивность, обусловленная магнитным полем внутри сердечника. Индуктивностью рассеяния называется величина, определяемая магнитным полем вне сердечника. Для уменьшения индуктивности рассеяния катушки (а, следовательно, и уровня помех, ею излучаемых и принимаемых) используют магнитную экранировку сердечников.
2. Магнитная связь между обмотками трансформатора - величина, определяемая как часть магнитного потока, проходящая через витки обмоток одновременно и характеризуемая к-том магнитной связи. Дла хорошего силового ВЧ транса К составляет ~0,97-0,99, однако, на практике такую величину получить довольно сложно, особенно при большом соотношении числа витков. Магнитный поток же, проходящий через витки первички, но "мимо" витков вторички (и наоборот), создаёт некую дополнительную эквивалентную индуктивность, подключенную последовательно к первичке (и вторичке) и называемую не совсем правильно индуктивностью рассеяния. Для флая ситуация усугублена тем, что часто в сердечнике транса требуется делать магнитный зазор, при этом К уменьшается по сравнению с полностью замкнутым сердечником.
3. При работе флая эта эквивалентная индуктивность в первичной цепи также запасает энергию во время активной фазы. Но эта энергия впоследствии не передается во вторичную цепь и должна быть погашена в демпфирующей цепи, иначе она приведет к сильному выбросу напряжения на первичке со всеми вытекающими последствиями. Наличие этой индуктивности приводит к такому крупному недостатку флайбэков, как весьма сильный нагрев демпфирующих цепей, что часто вызывает отказы, причем после сгорания демпфера, как правило, летит и все остальное, если не предприняты спец. меры защиты. Бороться же с этим явлением можно путем уменьшения толщины слоев изоляции внутри транса и экранировкой магнитной цепи, что довольно геморройно. Выход можно поискать в применении резонансных преобразователей, лично я перешел сейчас на них полностью.
4. Напряжения на вторичке нагруженного транса может "не хватить" из-за индуктивного характера выходного сопротивления вторички, которая обусловлена той же неполной связью между первичкой и вторичкой. При этом при слабой нагрузке будет все хорошо, а при ее отсутствии вообще выходное напряжение после выпрямителя может значительно превысить расчетное... Естественно, еще нужно учитывать активное сопротивление проводов, увеличивающееся с ростом частоты преобразователя и потери на гистерезис в магнитопроводе, имеющих эквивалентом последовательное активное сопротивление.

Вот спасибо за семинары! Будем читать и просвящаться потихоньку.

Нет, все правильно, только в терминологии сушествует определенная путаница. Просто сам термин "индуктивность рассеяния" не совсем верен для характеризации неполной магнитной связи между обмотками, хотя и употребляется повсеместно. Что ж, для ясности будем так называть его, как и принято. Коэффициент магнитной связи в этом случае
К=sqrt((Lm-Ls)/Lm), где Lm и Ls - индуктивности намагничивания и рассеяния, отнесенные к первичке, причем (приближенно, для тороидального транса)
Lm=(µ0*µ*S*n^2)/l (µ - маг. пр. сердечника, S - его сечение, l - средняя длина магнитной линии, n - число витков первички).
Ls=(µ0*S1*n^2)/l. Здесь S1 - разница площадей, охватываемых первичкой и вторичкой. То есть, Ls обусловлена магнитным потоком в только в зазоре между обмотками.
Для Ш - образных трансов К гораздо хуже, чем в торе. Если есть зазор, нужно вместо µ подставить его эффективное значение.
В предыдущем посте у меня ошибка. Следует читать: "для хорошего силового ВЧ транса К^2 составляет ~0,97-0,99". Иначе говоря, индуктивность рассеяния составляет 1-3% от общей индуктивности обмотки.
Ваш же расчет влияния индуктивности рассеяния совершенно правилен.
Кстати, в резонансном преобразователе индуктивность рассеяния входит в резонансную цепь, поэтому никаких демпферов не требуется, а КПД повышается.