Да, есть такое на некоторых партиях.
Даже в техподдержку писал.
Вот здесь:
http://www.powerint.com/en/forum/low-power...ture-protection
Говорят что подделка.

Спасибо! Я почему то так и подумал. Только в партии TOP249R не все плохие, а только часть (из сотни 10-15), но их же потом выпаивать надо, раньше проверки изделия никак не узнаешь.

У нас так же. Но пока забили тревогу по возврату, вся партия уже "рассосалась".

Пользователь Starichok51, да, честно сказать я забыл про емкость 0,1 мкФ между выводами C и R микросхемы TL431. В принципе, если не требуется большой точности стабилизации, ставится стабилитрон вместо TL431, но в этом случае коэф. усиления намного ниже и не требуется установка этого самого конденсатора параллельно стабилитрону.

Хотел бы уточнить, что при работе ШИМ-контроллера с внутренним усилителем ошибки, то есть по классике на 2 ножке 2,5В с корректирующей цепочкой в виде параллельно включенных R и C, регулятор настроить очень тяжело. С одной стороны хорошо, что обратная связь содержит пропорционально-интегрирующее звено, это увеличивает быстродействие регулятора и минимизирует переходные процессы, с другой стороны, могу сказать точно, на практике рассчитать и подобрать приемлемый резистор и конденсатор корректирующей цепочки трудно, если настраиваешь по перерегулированию, ухудшается точность стабилизации напряжения. В частности, регулятор с корректирующей цепочкой склонен к тому, что от цикла к циклу коэф. заполнения "плавает" на 2-3%, на осциллографе это четко видно, что регулятор "шалит", и попытки поменять и оптимизировать корректирующую цепочку только ухудшает работу регулятора, это при том, что Uвх.=const и Iвых.=const. В практических применениях нужно настраивать регулятор все-таки в установившемся режиме, таким образом, чтобы регулятор не сбивал сам себя, в конечном счете требуется минимум помех и максимум стабилизации. А отрабатывание регулятора на резкое изменение входного напряжения вообще бессмысленно, с чего вдруг реальный источник напряжения снизит резко напряжение? Если только в теории или искусственно. Вторым дестабилизирующем фактором может являться быстро изменяющаяся нагрузка, но если КПД источника достаточно высок, то изменение коэф. заполнения при Uвх.=const и изменении тока нагрузки от 10% до 100% вызовет изменение коэф. заполнения максимум на 2-3%. Установка 2-3 электролитов на выходе сгладит это резкое изменение нагрузки и регулятор увеличит коэф. заполнения без перерегулирования. А вот если выкинуть эту корректирующую цепочку и поставить оптрон между 1 ножкой и GND, регулятор работает очень стабильно. От цикла к циклу стабильный коэф. заполнения, никакого "плавания" коэф. заполнения, точность поддержания выходного напряжения очень высокая. А при переходных процессах, повторюсь, резкое изменение входного напряжения на практике быть не может, а при резком изменении тока нагрузки регулятор плавно отработает и изменит коэф. заполнения за несколько рабочих тактов благодаря электролитам на выходе и шунтирующему конденсатору между выводами TL431 (0,1 мкФ).

Если Вы посмотрите на рисуночек 18 на 26-й странице DataSheet TL431, то увидите, что поставить 0,1 на тээльку - попасть аккурат в середину области потенциально нестабильной работы опорника (точнее, ее самовозбуждения).. Приведенная схема прекрасно работает как есть, это уже классика А пара операционников и тээлька в таком включении - даже отдельным чипаком делается, NCS1002 - считаю, весьма удачный и бюджетный чипак получился... Только сегодня модно уже светодиодные драйвера строить не на юсишке, а по схеме Single-stage PFC с работой трансформатора в режиме Critical Conduction Mode

В даташите я нигде не нашел подключения конденсатора между выводами C и R TL431. И на том рисунке, как я понял, речь идет о конденсаторе между С и А. Может я чего-то не увидел?

У них там конденсатор CL (слева изображен). Наш случай - кривая А, т.е. тээлька включена как стабилитрон (получается всего две ноги, и вариантов нет как их не обзывай. C и R - Catode&Reference, в данной схеме один чорт что между ними подключать, что между Catode&Anode). Гарантированно стабильные области - слева и справа от кривых А, а внутри этой области тээлька может и загенерить.

Да 0.1мкФ между катодом и управлением в 431 это уже как отченаш в схеме ОС. В более продвинутых вариантах источников там два звена для коррекции АЧХ. Малая емкость напрямую и большая последовательно с резистором.
Тогда получаем улучшенную реакцию на сброс нагрузки , но нет подрабатывания на ВЧ. АЧХ имеет два излома, а не монотонно убывающее усиление уже с 50Гц.

А почему в документации разработчиков нет этого? Только в figure18 от TI (частный случай применения), там на порядок меньше... Забыли или не знали? Тоже ставлю.

Да по той простой причине, что ОС источника - действительно частный случай применения.
Емкость-то эту ставят не для украшения или обеспечения работоспособности самой ТЛ431. Она нужна для получения определенной АЧХ петли ОС. Величину емкости можно посчитать достаточно точно, но большинство источников при 0.1мкФ имеют сносные характеристики, пусть не идеальные.
Малая емкость в ряде случаев приведет к нестабильности источника, работе пачками, поскольку ТЛ431 будет пытаться регулировать выходное напряжение в пределах одного-двух тактов.
Большая - к плохому отклику. Источник при старте и изменении нагрузки будет иметь на выходе выплески и провалы напряжения.
Считается, что оптимально петля ОС должна иметь единичное усиление на частоте в 10-20 раз ниже рабочей ключа. Обычно, с 0.1 мкФ сюда и попадают при частоте 50-100кГц. Но возможны и особые требования к динамике источника, тогда решают индивидуально или делают сложную цепь коррекции.

Да понятно, что не для украшения Я тоже не для этого применяю, т.е., понятно, для чего. Однако, есть график, который чуть выше здесь упоминался. Разработчики предположили, что параллельно тэл-ке поставят конденсатор и показали его значение для стабильной/нестабильной работы. По моему мнению, этот конденсатор применяется, как бы это... Не часто. А про что упомянул - почти всегда. Потому и написал предыдущий пост.

Не часто применяется - потому как тээлька как стабилитрон и используется нечасто Но - была рекомендация в схему, где тээлька включена как стабилитрон, параллельно ей добавить 0,1мк. И вот здесь делать этого не стоит, если уж хочется повысить устойчивость к шумам (непонятно, правда, зачем) - то ставьте кондер, где тээлька гарантированно стабильна...

Да не параллельно, а в цепь коррекции . Между катодом и управляющим выводом ставится.

Так оно и делается. Странно, но никто не упомянул, что в случае завода обратной связи с оптрона на выход компаратора, между ножками 1 и 8 ставится подтягивающий резистор, который сводит пресловутые 1ма на нет. Есть, также, решения с шунтированием оптрона дополнительным резистором.

По поводу "источника тока" на выходе усилителя ошибки -- один из производителей ответил примерно так: на выходе нет специального источника тока, просто верхнее плечо не может выдать ток более 1ма.

Всем привет. Сваял тут экспериментальную плату flyback на рассыпухе можно сказать, просто посмотреть витки, зазор, транс намотан МГТФом на каркасе ETD34. Обратная связь - классика с оптроном на 1 ножку, вместо TL431 - стабилитрон на 10В. Вместо микросхемы UC2845 поставил микросхему UCC2801. Она pin-to-pin совместимая, чуть лучше UC2845. Так вот никак не могу успокоить регулятор, качает от цикла к циклу на 10% по коэф. заполнения. При этом пропусков импульсов нету. Первым делом поставил шунтирующий конденсатор между 1 ножкой и GND емкостью 47нФ, не очень помогло. Потом параллельно ему припаял 0,1мкФ. Тоже не дало ощутимого эффекта. В такой же схеме для UC2845 47нФ вполне хватает чтобы успокоить регулятор. 2 ножка микросхемы - на GND. Чего может не хватать микросхеме? Может устройство 1 ножки у UCC2801 немного другое? Напряжение на 1 ножке на холостом ходу (ножка отключена) 4.4В, в то время как на UC2845 оно составляет 5,2В. При работе регулятора на 1 ножке UCC2801 на осциллографе видны синусоидальные колебания частотой около 2 кГц и амплитудой 1В при сдвиге уровня по пост. составляющей тоже около 1В. Народ, может кто что может подсказать?

А что если полную схему дать? слабо?
Совпадает по выводам - да, но количественно свойства отличаются. Это даже из типа структуры видно.

Я бы поиграл с конденсатором между 1 и 2 ножками

Схему выложу вечером, если народ просит:-)

последовательно со стабилитроном должен быть балластный резистор не менее 1 кОм. при малом сопротивлении этого резистора будет наблюдаемая раскачка.

Всем привет. Как и обещал, выкладываю схему макета. ШИМ-контроллер запитывается от отдельного источника напряжения 10В. Транзистор по факту стоит IXBH42N170. Транс на каркасе ETD34. Зазор суммарный 0,4мм. В первичке витков МГТФом 0,07 в два слоя до заполнения каркаса (индуктивность 700мкГн). Вторичка МГТФом 0,35 до заполнения каркаса в один слой (индуктивность 60мкГн). Стабилитрон 10Вольтовый, на выходе 11В примерно. При напряжении 45В регулятор начинает вступать в работу при нагрузке 22Ома. Резистор последовательно со стабилитроном есть, но номинал не измерял. Может все-таки UCC2801 не рассчитан на работу с оптроном на 1 ножку? Правда у меня не выпаяна RC-цепочка на 3 ножке, хотя в UCC есть LEB. И нету резистора 100 Ом на первой ножке между выводом микросхемы и ножкой оптрона и конденсатора, вроде это улучшает работу регулятора.

фуф... винегреты готовятся исправно. Один хлеще другого. Обязательный компонент - "накрошил туда еще не знаю чего".

Может быть всё проще, в даташите написано "The recommended range of timing resistors is between 10k and 200k and timing capacitor is 100 pF to 1000 pF. Never use a timing resistor less
than 10k." А у вас там 4.7к

Кроме сказанного выше, добавил бы резистор между 1 и 8 мс 1 - 2 кОм для уменьшения усиления, резистор между выводами 1 и 2 оптрона (или даже лучше между 1 и СОМ для задания начального тока стабилитрона) 0,5 - 1 кОм + конденсатор (чтоб не проникала пульсация в регулятор), резистор между затвором и истоком транзистора 10 - 30 кОм для страховки при включении, и ещё уменьшил бы ёмкость конденсатора на 3-ей ноге мс (если, конечно работа предполагается с разрывным потоком). Есть сомнение, что получится 24 В на выходе.
Вызывает сомнения трансформатор. Он как-то считался? Индуктивность по первичной 700мкГн - откуда? У меня больше 120 не получается (при разрывном потоке). И вообще не видно сколько витков намотано, а понятие "до заполнения" здесь не годится, намагничивать то сердечник будут ампер-витки. Витки! Сколько?
Намотка проводом МГТФ годится только для любителя, а не для старшего инженера

Отвечаю для пользователя Егорова: последняя схема самая простая, базовая схемотехника. В чем винегретность? В том что транс на МГТФе? Отвечаю для пользователя HardEgor: номиналы в схеме могут отличаться от реально установленных, схему в этой части я не менял. Но номиналы потом посмотрю и откорректирую в соответствии с рекомендацией в Datasheet. Отвечаю для пользователя MikeSchir:Ваши рекомендации я попробую. На выходе схемы 11Вольт. То что там в клеммнике написано 24В, так просто забыл поменять, взято из другой схемы. Трансформатор никак не считался. Это макет. Индуктивность первички заведомо завышена, я не люблю прерывистый режим токов. Порядок индуктивностей взят по аналогии с POL-24020. Там первичка 600мкГн, вторичка 20мкГн. У меня индуктивность вторички тоже завышена. Но это влияет только на коэф. заполнения. Несмотря на то что трансформатор не рассчитывался, минимальное входное напряжение составляет 45В и коэф. заполнения составляет 44% при нагрузке 0,5А при входном напряжении 50В. Если бы сильно неправильно было, то при 10В входного напряжения я бы получил 10% коэф. заполнения. Витки не считал, могу посчитать. Далее, провод МГТФ прекрасный обмоточный провод. И его достоинство - хорошая изоляция. Фирма, в которой я работаю в одном из серийных изделий применяет МГТФ. Для нужд метрополитена. Контактная сеть - до 1000В. Намотать эмаль-проводом и ждать когда бабахнет? Нам одна фирма намотала трансы для троллейбусной контактной сети (550В) первички эмаль-проводом - все катушки по первичке пробивает. Сейчас добавили межслойную в первичке. То что коэф. заполнения окна неблагодарно заполняется при МГТФе - так намотать и посмотреть - у нас для этого серийного преобразователя - первичка МГТФ 0,35; вторичка 3 провода МГТФ 0,35. При намотке полностью заполняется окно каркаса ETD59. Ну заполняется и заполняется. Что даст применение эмаль-провода? МГТФ никогда не пробьет, хоть там воды налей. Можно мотать литцендратом ЛЭЛО например, но нафиг он такой толстый на 1А.

Да это не винегрет, а каша
Люблю не люблю - ромашка какая то , а не обоснование своих решений.
Схема для чего нужна? Чтоб работало всё как надо, а не так: "...это так играем, это на обороте, а здесь рыбу заворачивали...". Надо 24 В, а делаем 11.
МГТФ 0,07 и 0,35 прочность изоляции по ТУ хорошо бы посмотреть. Вот в метро всё и горит, не потому что старьё кругом, а потому что агрессивный дилетант кругом. Делали же и для метро и для жд - не горело. Учиться Вам надо, сэр и на чужом опыте тоже. Должность ещё не показатель знаний и умения.
Если есть вопросы, см. подпись. А как Ваша солидная Фирма называется?

Могу сказать, что выбор работы в прерывистых токах или в непрерывных токах - дело вкуса. Непрерывный режим отличается от прерывистого тем, что не вся энергия передается в нагрузку. Часть энергии остается внутри дросселя и не расходуется. В прерывистом - вся энергия передается в нагрузку. В дросселе для прерывистых токов индуктивность первички меньше чем при непрерывных токах, соответственно витков требуется меньше, омические потери меньше. Но при этом пиковый ток через транзистор выше, чем при прерывистых токах. Если гложет наличие неиспользуемой энергии внутри дросселя - можно работать в прерывистых токах. Просто какой особый выигрыш при прерывистых токах? Меди жалко? Или 20 витков лень намотать? И какой провод Вы предлагаете для 1000В? Эмаль-провод? 11 Вольт сделано просто для макета. Поставлю два стабилитрона последовательно, будет 20В. Макет сделан для проверки потерь в транзисторе и выходном диоде. Название фирмы называть не буду, я тут просто как обыватель. Могу лишь сказать что фирма частная, небольшая, штат 60 чел. и инженерный коллектив при этом 5-6 человек, при этом в отделе силовой электроники, инженером которого я являюсь, высоковольтными преобразователями занимается только два человека - я и мой начальник с приличным опытом проектирования и обратноходовых преобразователей и других топологий. А я просто пытаюсь сделать чего-нибудь новенькое и доказать что в электронике расчеты особо не нужны. Достаточно 2-3 крестьянских формул и желательно наличие опыта. И, к примеру, flyback, чего там рассчитывать? Разве что с радиаторами главное не промахнуться. А трансу до звезды в каком режиме работать. И ШИМ в некоторых пределах все подправит. Вот например, при расчете транса обратноходового преобразователя - первым делом задаемся минимальным входным напряжением - ладно если в ТЗ это оговорено, можно его взять. А так берешь с запасом и норм. Лично проверял, фирменные топологии от PowerIntegrations заявлено 85-265, так работают от 40В постоянного напряжения, другое дело, что нагрузку только половинную держат. Я в электронике практик, теорию не люблю. Вот и получается - мой начальник теоретик, а я практик, у меня все нахрапом. Включил, сгорело, подумал почему сгорело. Но так что в дым редко бывает. Все таки понимаю что к чему. Не особо дикарь в электронике))))

Действительно, каша из комбикорма, а не винегрет, я ошибался.
Ох и прогресс стремительно пошел... задним ходом.
Это все-таки метро. Приискали бы себе занятие безопаснее для людей.

С другой стороны, проще будет искать виновных в очередном задымлении. <rant>в первичке на 550В не было межслойной изоляции...</rant>

С помощью режима прерывистых токов решаются некоторые проблемы переключения транзистора, которые и греют транзистор (да и диод тоже), без дополнительной затраты средств. Ведь flyback декларируется как самая дешёвая топология и медь и алюминий (радиатор), затраты на них, имеют значение.
Электрическая прочность устройства - одна из важнейших характеристик

Если троль, то какой то очень "картинный" Райкин с Петросяном отдыхают
У меня был знакомый разработчик, который рассказывал как он проектирует трансформатор:"...мотаю 12 витков, если греется то отматываю или доматываю, самое главное сердечник побольше взять, чтоб влезало. А индукция, интегралы - всё ...ня." Теперь работает директором страховой компании

литцендрат бывает разный, не только толстый.
м-да... вашему упрямству любой бы баран позавидовал...
сколько раз вам уже твердили, что на каждый случай нужна своя индуктивность первичной обмотки. и для питания 75 Вольт нужна совсем другая индуктивность, чем 600 мкГн для 300 Вольт, как у POL-24020.
я и так уже давно не писал в теме, но эти 700мкГн были последней каплей, чтобы отказаться в дальнейшем от попыток наставить вас на путь истинный.

Меняйте профессию, Максим.
В крайнем случае, если она уж так нравится, то где-нибудь авиамодельки или что-то батареечное.
Но не метро и вообще не силовое 220. Людей должно быть жалко.

Чтобы народ не думал, что я тролль или вообще дикий человек в электронике, немного отступлю от темы топика, выложу схему и разводку разработанной мной платы драйвера светодиодов для серийного изделия. На входе 45...110В. Источник тока, на выходе 50мА при этом напряжение около 150В (светодиодные светильники). Топология SEPIC. Данные платы уже в эксплуатации больше года, изготовлено около 200 шт. Работают и в ус не дуют. Обсуждать данную плату на форуме я не буду, просто привожу ее как пример рабочего изделия из моих рук. У народа может возникнуть вопрос о том, почему индуктивности 2мГн - взяты по току (0,53А заявлено изготовителем) с учетом пикового значения тока в 3-4 раза большей от средней величины тока (примерно 100мА при напряжении 75В и мощности 7,5Вт), также величина индуктивности завышена для уменьшения тока пульсации. То что стоит две индуктивности последовательно, так место на плате позволяет разместить две, но и хватило бы одной, чтобы запасти достаточную энергию за один цикл для передачи в нагрузку. Запас карман не тянет, тем более индуктивности копеечные. Какой при этом режим - прерывистых токов или непрерывных - ни на что не влияет. При работе все компоненты на плате холодные. Разводку тоже не обсуждаю, может не очень удачная, но все работает нормально.

Типичный пример того, как не нужно делать схемы и отличный - как не нужно разводить их на плате.

Далее, возвращаемся к нашим основным баранам в топике. Пользователь MikeSchir, по поводу Вашего знакомого разработчика. Вспомните старые добрые сетевые трансы - всегда обмотки и сердечник был приятной комнатной температуры или около того)) А разберите сейчас любой, к примеру, антенный усилитель с сетевым 50Гц китайским трансом - до него же не дотронуться, они медь экономят и ток х.х. у них бешеный и чуть ли не сердечник в насыщении. И между тем работает! Значит можно сделать вывод, что главное сохранять коэф. трансформации, а количество витков - это уже дело вкуса. Я конечно не говорю, что это правильно как сделаны китайские трансы, но все-таки это вкусовщина, меньше витков - режим прерывистых токов, больше витков - режим непрерывных токов. В частности, для пользователя Starichok51 и для всех ярых любителей режима прерывистых токов приведу в пример несколько заказных трансформаторов из каталога Farnell. http://www.farnell.com/datasheets/323238.pdf http://www.farnell.com/datasheets/323239.pdf http://www.farnell.com/datasheets/323242.pdf При мощности 30Вт индуктивность первичной обмотки составляет 750мкГн, а пиковое значение тока в даташите 1,5А всего-то, режим непрерывных токов и к бабке ходить не надо. И в чем же я так сильно промахнулся взяв каркас ETD34 чуть больший чем 30Ваттный транс 74030 по каталогу Farnell? Или компания myrra тоже ничего не понимает в ОХ топологиях? Я выношу за скобки, что эти трансы заточены под микросхемы наподобие TOP, тут важна суть транса а не тип транзистора. А 300мкГн для 180Вт транса это просто расточительство? Тоже фирма myrra. Прошу обратить внимание что диапазон входных напряжений трансов myrra практически такой же как у меня. И еще вопрос, какой же обмоточный провод рекомендуют гуру для трансов с рабочим напряжением 1000В и изоляцией 4000В? И как гуру обеспечивают хорошую изоляцию по краям каркаса, где возможны касания витков смежных слоев?

Для пользователя Егоров: Вы бы в эту плату (я о серийном изделии с топологией SEPIC) сделали на Flyback? С заказным трансом? Максимальная высота компонентов на данной плате 10мм, гальваническая развязка не требуется.

Толстый до того, что аж тонкий. Не каждая бредовая тема за 200 комментариев переваливает. Давно такого буйства не видел.

Видите ли, выбор DCM/CCM - он далеко не столь однозначен, и, вообще говоря, по эффективности близки друг другу. По-большей части дело в другом. Пожалуй, единственный плюс CCM - малые пульсации тока, и, как следствие, меньший импульсный ток. А минусы... Гораздо более медленная петля, включение силового транзистора происходит при приличном токе, как следствие - дополнительные динамические потери и большой шум, при высоком выходном напряжении возникают проблемы с восстановлением выходного диода, при DC>0.5 проблемы с сабгармониками, ну и по мелочи... Так что по ситуации - где что выгоднее, случаи то - они разные бывают.. Вообще, чаще всего флай в DCM строят - как уже сказал, по эффективности они близки. Но - по-любому методом тыка не делается, считать и разбираться...
По поводу изоляции - для обеспечения двойной/усиленной изоляции или по краям каркаса кладут бандажик в 3мм, или используют специальный провод Triple Insulation, он сертифицирован на применение в качестве такой изоляции, в отличии от МГТФ..

Теперь я понимаю, почему цена проезда и аварийность в метро растут.. Лучше бы не выкладывали свои работы.
Максим, меняйте профессию. У меня студенты- дипломники лучше делают.

Сепик для светодиодов, да в количестве почти 200 шт - это хорошо. Однако, кроме первых, остальные страницы какое отношение к теме имеют? Где же обсуждение продукции PI и её применения? Вроде тему про это топикстартер открывал... Разочаровался в топах и подобном?

Представьте себе, что обыкновенный ПЭВ используют даже энергетики. Просто они элементарно умеют его использовать.
Напряжение 1000вольт не представляет вообще никаких трудностей. В расчет принимается межвитковое напряжение и, при 100 вольтах меж соседними витками, никаких причин для беспокойства нет. Межобмоточная и межслоевая изоляция из соответствующих материалов тоже позволяет легко работать до напряжений в несколько киловольт.
Нужно только хоть раз взять в руки книжку или хоть пробежать соответствующие популярные статьи. По МГТФ Вы ничего не читали и не понимаете для каких применений этот провод разработан. Если думаете что это высоковольтный провод, решающий все глазомерно определенные проблемы, - заблуждаетесь.

А какой смысл обсуждать этот Ваш SEPIC? По какой бы топологии Вы не пытались строить - кроме карикатуры на разработку ничего мы пока не видели, перескакиваете от одного уродца к другому. Ни к одному совету людей Вы не прислушались и упорно тут поучаете тех, кто за Вашим научением вовсе не обращался.

Советую незамедлительно переменить тон и содержание постов.Точнее, наполнять их каким-то содержанием, а не описанием абсурдных конструкций. Начинаю думать, что это просто развлекательный флуд для Вас.

Ха! Промахнулся? Куда стрелял то? В белый свет как в копеечку? "До заполнения" + 2-3 формулы. Да ещё хвастаетесь изделием, которое дико переразмерено по деньгам и материалам, благо "дядя" платит, и не надо никому продавать. Из тех кто с вами здесь говорит нет таких кто находится в таких тепличных условиях.
По трансам спросите фирму MYRRA, я за её заявления не отвечаю, может быть это такой же китайский трансформатор, которым Вы тоже восхищались. Но даже если он для непрерывного потока, кто-нибудь это отрицал? Посчитайте, Вы же образованный человек. А Вы видели преобразователи на этих трансах? Нельзя так безоглядно верить первому встречному. Нам Вы же не верите. Кроме надписи Flyback там ничего. Не каждому придёт в голову делать fly на 180 Вт, я не стал бы, тем более на выходы 5 и 12 В.
Что посоветовать по намотке трансов на 1000 В? Знаете что, хватит уже вопросы задавать, откройте любую книжку по трансформаторам и увидите все технологии. Как обмотки мотают, как изолируют (много способов), как выводы делают, когда и каким проводом пользуются и почему, узнаете что такое заданный перегрев, что такое габаритная мощность... Всё уже давно придумано.
Вам всего лишь объяснили для чего выбирается режим прерывистых токов. И какой вывод Вы сделали? И больше ни о чём меня не спрашивайте!
Учиться Вам надо или идти в страховой бизнес, язык (перо) у Вас есть, лапши любому навешаете. и зарабатывать будете больше.
А я пойду выпью за день рожденья внука Всем доброго здоровья!

Да уж, господа, хотел я было провести сравнение режимов работы трансформаторов в режиме прерывистых токов и в режиме непрерывных токов, да пользователь Bludger меня опередил, и я полностью согласен с его размышлениями. Вот только когда именно хорошо CCM, а когда хорош DCM - это разработчик выбирает на свое усмотрение. Ну и скромно добавлю, что в фирме, в которой я работаю, действительно, Слава Богу, отсутствуют "ограничительные списки" компонентов и как справедливо заметил пользователь MikeSchir, условия тепличные. Чем выше зарплата, тем выше требования к кадрам и условиям работ. Если бы была у меня зарплата тыс. 60, так можно было бы и проекты с "нуля" тянуть и все что хочешь. Так что буду думать, чтобы не вызывать такие бурные реакции пользователей форума.

можно подумать, что за 60 тыс. качество ваших разработок изменилось бы в сторону повышения....

В топике логичное затишье В макетной плате выкусил микросхему UCC2801 и заменил на роднульку UC2845. Регулятор стал работать почти отлично, немного совсем качает, максимум на 0,5% по коэф. заполнения. При вступлении регулятора в работу (около 48-46%) подкачивает его посильнее, ближе к 40% уже стабильно держит коэф. заполн. Померил резистор последовательно со стабилитронами, его сопротивление 470 Ом. Добавил второй стабилитрон, напряжение на выходе почти 22В. Соотношение витков нехорошее для 45В минимального входного напряжения при выходном напряжении 22В. Регулятор не работает почти до 80В, при 106В коэф. заполнения около 40%. Замерил КПД: мощность в нагрузке 21Вт, входная мощность 25,44Вт, мощность потерь 4,44Вт, КПД - 82%. Без демпфера выбросы на транзисторе до 450В. Частота ШИМа 44кГц. При этом наблюдается режим прерывистых токов. Емкость между 1 ножкой и GND 0,1мкФ+47нФ.

Спасибо за очередной репортаж. Он так тут всем важен.
Для дневников разработчика лучше купить толстую общую тетрадь.

Скорее всего проблемы в лайауте, т.е. в разводке печатной платы. Вся обвязка юсишки должна быть на отдельном земляном полигоне, дальше отдельная короткая и жирная связь от минусового вывода керамики по питанию юсишки до земляного конца токового шунта, и к этому же концу шунта - отдельный проводник от минуса входного кондера. Смысл в том, что бы силовые токи не ходили по сигнальной земле юсишки, и минимальная индуктивность всех цепей. Вообще, все связи - как можно короче и толще, и все по-максимуму заливаете землей.

Пользователь Bludger, спасибо за рекомендации. Честно говоря макетная плата, о которой я сейчас веду речь, ее разводку делали еще до меня, я просто ее под макет заточил. Полигона на этой плате нету, к сожалению. Но конденсаторы и резисторы в обвязке расположены очень близко к ножкам микросхемы. Единственное, что я еще забыл сделать на этой плате, так это добавить входной конденсатор, сейчас плата работает от двух последовательно включенных лабораторных блоков питания и входным конденсатором являются выходные емкости лабораторных БП + длина проводов между платой и блоками питания. Контур конечно не очень. Пользователь Bludger, есть ли у Вас какие-то практические навыки по "успокаиванию" регуляторов при данной схемотехнике? В идеальном случае регулятор должен стоять как вкопанный от такта к такту, так все параметры постоянны. Пики тока на токовом шунте по осциллографу одинаковые, и spike ниже чем конечное (пиковое) значение напряжения (тока) на шунте, то есть оно не сбивает регулятор. Речь идет о базовой схеме, приведенной на 15 странице данного поста.

Не, без входного кондера не дело Еще и стоять он должен как можно ближе к трансу верхним концом, и к датчику тока нижним - через него же импульсный ток гоняется с очень крутым фронтом! В-принципе, схемотехника дадлеко не идеальна, но работать должна. Кондер с компа на землю нафиг не нужен, ну при плохом лайауте одну нану можно поставить. Могу посоветовать КАЖДУЮ деталь оценить - почему именно такой номинал ставить, и на что влияет. Соответственно, тщательно перелопатить DataSheet и аппликухи. Мелочей здесь нет к сожалению...
Из принципиального - нужен кондер между входной и выходной землями (так называемый EMI конденсатор), он замыкает паразитный ток через межобмоточную емкость трансформатора, и без него имеет право шипеть и дребезжать как угодно.
А вообще абсолютно необходимое условие - грамотный лайаут, тут уже с опытом придет что и как должно лежать и соединяться. Это действительно существенно, хотя на первый взгляд так и не кажется. Принцип лайаута - минимизация паразитных индуктивностей (короткие, толстые проводники и максимум земли), минимизация контуров, где протекают быстроизменяющиеся токи (в идеале две дорожки одна над другой на противоположных сторонах платы), и не допускать протекания силового тока через сигнальные цепи. В принципе СМ (Current Mode) топология склонна к джиттеру - вход пилы с токового датчика очень охотно собирает на себя всю грязь, несмотря на то, что сама петля ОС ну очень устойчива при таком раскладе...

Пользователь Bludger, к сожалению размеры данной макетной платы завышены и топология уж какая есть. Конденсатор по входу обязательно добавлю, место чтобы его подпаять есть. EMI-конденсатор тоже попробую поставить, для начала можно в районе 1нФ его поставить. Еще хотел бы сослаться на одну схему DJ CD-вертушки, где блок питания построен на базе UC3842. Пункт 3.12 мануала, страница 34. http://peling.ru/wp-content/uploads/2012/0...000MK2KUCXJ.pdf Так вот у них стоит еще резистор на 1 ножке, и его сопротивление, почему то мне так кажется, 100 Ом. Может быть полезно установить этот резистор? И еще вопрос - может ли улучшить картину и поведение регулятора установка конденсатора прямо параллельно токовым шунтам? Скажем, емкость 1мкФ не окажет влияния на скорость изменения напряжения на шунте, но зашунтирует spike и ток перезаряда затвора, который может складываться вместе со spike. Ведь фактически RC-цепочкой мы подавляем этот самый spike, а конденсатор параллельно просто его зашунтирует.

Попробуйте.. Попытка - не пытка, как говаривал тов. Берия Но, имхуется мне, все таки лучше время проводить более продуктивно - разобраться что к чему, зачем и почему...