он перепутал 1 и 2
и сам, похоже, не мотает...

да пардон, 1 - 30 и 2 -150, сам не мотаю, первый трансформатор мотал автор схемы на М2000, 2-й по его данным монтажник на епкосе.
провода да многовато и мотать трудно, но такое число выдает несколько методик расчета для М2000, для епкоса первичка 22 витка, вторичка соотв. меньше.

Смените, наконец, категории мышления — это только удавы попугаями, а полумосты микрофарадами не измеряются. Для нигде не озвученных Вами 400 Вт достаточно 1,5 мкФ.

Маловато. Не забывайте что это не выпрямленная сеть, при входном 100V размах пульсации на конденсаторах вольт тридцать, что многовато

Последним поползновением автора были 100 кГц, и ёмкости делителя полумоста суммируются.

суммируются по переменному току конечно же, однако с подсчетом напряжения пульсаций не ошибся. Дешевый емкий лавсан и меньшие пульсации, или же дорогой полипропилен (с заметно меньшей удельной емкостью, кстати) - предлагаю эту задачку по оптимизации оставить автору.

да. спасибо. проверил напряжение питания, снизил сопротивление резисторов в цепи питания.
на выходе трансформатора грандиозные вч колебания, после выходных диодов поставил снаббер 1нф и резистор 200 ом 2вт, резистор греется будь здоров. теперь колебаний нет, только 1 выброс.
остается неприятный момент- во время DT на транзисторах вч колебания - 6...8 колебаний в зависимости от тока нагрузки.
обратные диоды ставил, не помогло. снаббер хочется попробовать на ключи, рассчитал, но нужных мне емкостей не было под рукой.
еще один момент- на затворах возникают выбросы напряжение во время dt, с выхода драйвера сигнал чистый, это миллер? первый импульс похоже приводит вероятно к открыванию транзистора- его амплитуда выше 2В.
первый импульс сток-исток не синусоидальной а прямоугольной формы, далее синусы.
резисторы с 10 ом увеличил до 39 немного изменилась картина но не сильно.
звенит индуктивность рассеяния-емкость транзистора так?

предлагаю перенести дроссель из вторички (с моста сразу на конденсаторы) в первичку - 10мкГ для начала.
если бы DT был маленьким всё было бы хорошо - параллельно сток-исток ёмкость 1000 пФ добавьте.
Миллера в правильной такой схеме быть под нагрузкой НЕ должно, только на холостом ходу.

с дросселем попробую, а какова его роль будет?
DT будем уменьшать применяя версию этого же драйвера с меньшим DT.
конденсатор ставить в параллель без резисторов?
про Миллера не совсем понял, почему его нет при нагрузке (?).
влияние стока на затвор наблюдается- до резистора в затворе сигнал "чистый", после с "наводками".

Наводки потому, что нет покоя на стоке и этот блуд пролезает через ёмкость сток-затвор.
Миллера не будет потому, что к моменту подачи напряжения на затвор, на стоке уже будет 0, т.е. ZVS, так как ток через дроссель не успеет измениться радикально.

не даёт мне это покоя...
если выпрямитель нагружен на конденсатор (мостовой или удвоитель) - то в паузах вторичка свободна...
представим мост без разделительного конденсатора, нагруженный на первичку.
скособочим его принудительно...эффект ожидаемый.
а как измениться ситуация с замагничиванием трансформатора (нарушением равенства вольтсекундных площадей), если в первичку поставить насыщаемый дроссель ?

автору темы - скачайте по-быстрому, потом пропадёт - http://sci-hub.org/pdfcache/7b5cbc88a9c299...ee9ccb954e4.pdf
"Family of zero-voltage-switching unregulated isolated step-up DC–DC converters"

А почему она должна измениться?

Предположительно потому, в момент перехода тока через 0, насыщаемая индуктивность разорвёт цепь...

Это ваша гипотеза?

Это подсказывает Капитан Очевидность ! Следствий умозрительно не угляжу...

Не получается проследить логику. Допустим полупериоды несимметричны. Но насыщающийся дроссель работает как дроссель лишь небольшую часть полупериода. Дальше он, насытившись, на работу не влияет. Да, когда ток поменяет направление и перейдёт через 0, дроссель разорвёт цепь. Но к этому моменту трансформатор вполне может замагнититься. Или я чего-то не понимаю? Или запас по насыщению у дросселя должен быть выбран по-другому?

не успел!

Он прекрасен !
Осциллограммы уже везде афишировал. Циркуляции нет и не будет = актив клемп рулит !
Дополнил синхронным ключом, чтоб ток нагрузки в паузах (скромная сотня ампер) протекал не через диоды выпрямителя и вторичную обмотку, а по альтернативному пути с малым падением (парочка irfp4468).
Ах если бы видели, как малы выбросы напряжения на выпрямительных диодах - единицы вольт !


тогда вбиваете название статьи в sci-hub.org

сделал схему с расщеплением питания - 2*6,8мкФ, пульсации на этих конденсаторах амплитудой около 2В, нагрев не замечен.

вроде бы начал "включать голову", но все же подскажите еще:
1. напряжение на открытых ключах судя по осциллограммам 5В, не зависит от тока нагрузки (!). что это? корявость измерений (осциллограф в этот раз не вверх ногами ) ?, большое Ron (по пдфке 0,2Ом*6А= 1,2В)? что-то еще?
2. применение снабберов параллельно транзисторам (10,0нФ + 100Ом) исключило колебания, но результат все равно как то не радует глаз.
3. трансформатор с обмотками по 1мм и 2*1мм ощутимо нагревается. рука едва терпит, по расчетам мощность потерь не более 2Вт, явно мощность выделяемая тр-м выше 2 Вт, есть еще какой то источник потерь?

видимо, потерь на этих ключах ниже хотя бы 5% от мощности нагрузки без ZVS не получить? какие будут подводные камни, если делать эту схему для ZVS?


ай да шайтанама!

Уберите такие снабберы, немедленно, пока не пыхнули резисторы.
На приведенных картинках ZV присутствует, но оптимального S нету, в полном диапазоне рабочих токов потребуются особые схемотехнические изыски и существенные усложнения в схеме. Для такой простой схемы , пмсм, лучше подобрать ключи помоднее и на этом успокоиться.

Короткая пауза, привносимая дросселем насыщения, может радикально и положительным образом повлиять на вольтсекунду? Это предположение мне не кажется самоочевидным. Моделировать нужно, однако, при наличии в схеме резконелинейных ППГ дросселей занятие это нудное и кропотливое.

На картинках без дополнительного синхронного ключа:
1. Совсем легкая нагрузка, близко к хх. Красивый режим ZVS с фронтами в целую микросекунду.
2. Нагрузка побольше, ток в дросселе фильтра уже не обрывается, поэтому в паузе выпрямительные диоды коротят вторичку и ZVS нет. Классическая картинка для трансформаторов с небольшой Ls.
3. То же самое, но с дросселем насыщения. Сток-истоковые емкости и параметры дросселя насыщения неоптимальные, поэтому ПНН неполный.
4. Оптимальные.

если бы автор темы дроссель перенес в первичку и чисто ёмкостные снабберы оставил - было бы как в аптеке, но он пока не дошел до этого...
если бы DT=200ns, то радости и без этого было.
а мои картинку выложу вечером - они на Ваши мало похожи...

В полном диапазоне рабочих токов от ХХ до Iном – удачи не видать без дополнительных мер. В узком диапазоне – конечно да, всё было бы в ажуре. И ещё, непонятно, какой же фильтр после выпрямителя у автора. Если индуктивный, тогда дополнительную L на первичной стороне выбирать без фанатизма, дополнительная просечка тока (вдобавок к DT) - никчему. А она будет, эта просечка, автору полезно почитать про влияние Ls трансформатора на работу фильтра начинающегося с индуктивности.

это с подбором емкости и индуктивности так?
почему не пробую ваши советы - видел что будет, понимаю о чем говорите, но пока поднаберусь опыта на жестккой коммутации.

автор в самом начале своего пути в силовой схемотехнике с которого сбился лет 6 назад:-)

заказал ирку с меньшим дт, получу, попробую и + ключики поновее.


что почитать из современников или классиков? помню оранжевую книгу Семенова, вижу устарела...
фильтр был CLC см. схему в первом сабже, теперь фильтр LC первый конденсатор после диодов убран, вместо него снаббер пока стоит RC.
снабберы первый раз подымили, но чего не сделаешь из жажды эксперимента :-):-)
сейчас у транзисторов сделал такие 1нФ - 51Ом форма сигнала хорошая, если не считать одного импульса с крутыми фронтами и длительностью в 300нс в начале dt. резисторы 2вт греются хорошо, но не дымят.

Вот и мне непонятно, как вообще она может помочь. И стоит ли моделировать в принципе. Подобрать эдакую индуктивность, наверное, можно. Но насколько надёжной будет сочетание в жизни?


Так вроде емкостной, если автор не изменил ещё.

Посмотрел активного клопомера в симуляторе и он действительно довольно эффективно давит ток циркуляции.
Однако, ток через клопомерные ёмкость и ключ может генерить нехилую помеху.

картинки к ZVZCS phase shift 3 level half bridge
напряжение без видимых всплесков - коэффициент трансформации 3,75
ZVZCS: ток=синий(5А в клетке), напряжение на вторичке=желтый. на fotkidepo.ru:


белый - напряжение на общей точке диодов и синхронном "нулевом" ключе и истоке клэмпа.
ZVZCS на fotkidepo.ru:




Помех не видать - ZVS у клэмп-ключа - параллельно сток-исток прямо на выводах 45нФ NP0.
Ёмкость самого клемпа 10 - 20 мкФ.
На 55 Амперах он без радиатора чуть тёплый (IRFP4468)

начало передачи энергии на выход на fotkidepo.ru:


окончание передачи энергии и вывод циркулирующего тока на fotkidepo.ru:


Желтый - напряжение на затворе синхронного "нулевого" ключа (парочка IRFP4468)

Замечательно ! но есть ряд замечаний...
Правая стойка (или левая ), начинающая акт передачи энергии переключается без тока в ZCS и ей не нужен адаптивный костыль на затворе и вспоможательный дроссель и снабберы !
не понятен синий пичок на нижнем графике

для душевного сходства - надо добавить "нулевой" диод к выпрямителю и адаптивный костыль к клэмпу (последнее не критично)

Пичка при включении будь не может по любому - индуктивность рассеяния транса пуста и скорость роста тока с нуля определяется только ей и напряжением питания. Только надо тупо с размаху открывать с dead time IGBT !
нет никакой разницы между трехлевеловым и обыкновенным.
клемп работает только на исходе такта.

синий пичок, наверно, медленное открытие, вызванное невозможностью пересилить отраженный ток нагрузки при помощи слабенького вспомогательного дросселя.
клемп на старте приведёт к ужасу - надо сначала разогнать ток в индуктивности рассеяния до рабочего, иначе будем наблюдать тот самый резонанс, что был в начале темы !

ZVZCS фазник очень прост и эффективен.
Но с синхронным выпрямителем лажа - 200-вольтовые совсем не смотрятся по сопротивлению.
А учитывая рабочую скажность варилки около 0,6 - "нулевой" 100-вольтовый mosfet вполне оказался бы пользительным.
И вторичная обмотка не грелась понапрасну...

HEX, не могли бы вы привести схему (тему), которую активно принялись обсуждать?

и вопрос по топику, мне вот все не дает покоя вот этот выброс, не увидел его "аналогов" на примерах осциллограммах работы таких же схем или их вариаций... откуда он?

этот выброс и есть желаемая работа ключей - энергия, накопленная в индуктивности рассеяния, + ток намагничивания трансформатора перезаряжают ёмкости закрытых ключей, подготавливая оптимальные условия для включения противоположного ключа. и он на всех приведенных картинках - напряжение на стоке транзистора должно меняться при выключении ключа, а не при его включении !
бардак начинается позже, когда иссякает эта энергия.
почти такая схема -
http://s018.radikal.ru/i518/1303/5e/a79e1e543d6e.png

DeadTime большой.

здесь важно обратить внимание на смещение петли при ненулевом вольтсекундном интеграле за полный период, а поскольку задержка вносимая дросселем насыщения зависит от предыдущего состояния сердечника, то замысел автора идеи вроде как понятен. Любознательным наверняка поможет макет с третьим глазом - yexer-отверстием в сердечнике трансформатора.
Судя по последним постам топикстартеру уже небезинтересен режим ZVS с коротким или адаптивным DT. В случае адаптивного DT тема симметрирования очень к месту.

да интерес к ZVS растет, да и вообще я с детства любил силовуху, но к сожалению другие задачи решаю...
понимаю прекрасно, что с наскоку хороший резонансник не сделать, думаю попробовать как в статье "Family of zero..." пытливых электроников из поднебесной - попробовать ZVC за счет емкостей параллельно транзисторам.

посмотрю как покажет себя схема с жестким переключением, (сейчас пока сделал только расщепленное питание полумоста) после:
1. с др. ключами (FQP19N20)
2. с меньшим DT
3. смотаю с трансформатора 8-10 витков с первички и со вторички соответствующее количество витков
4. очень хочется попробовать насыщающиеся кольца на диоды, ато звенят ужасно! снаббер помогает, но выделяет тепла около 2 Вт.



спасибо!
а я думал, этот выброс должен быть гораздо меньше - наподобие звона во время DT и исчезать при правильном RC снаббере.
да да при выключении.
похоже нашел, откуда мой коллега взял схему http://www.hot.ee/electronicspage/ir2153smps.htm

А не лучше попробовать, например, FDP18N20F или IRFB4020PBF?

да ваше предложение лучше, скоро получу fqp, дальше посмотрим.

to HEX.
Вы рекомендовали C6 "поближе" к истоку нижнего транзистора сделать, как то не вписывался, надеялся, что широкий полигон снизит индуктивность, в итоге прилизил к одному, утащил от другого... пробовал напрямую к ногам ключей впаивать C6 "внавес", вроде бы ничего не ощутил, в новой разводке конденсаторы буду делать ближе к ключам.

еще вопрос - некоторые аксакалы не рекомендуют ставить выпрямитель и ключи на один радиатор, кто кому мешает, или соображения только только в плане помехоэмиссии? разобрать буржуйские прямоходы, там зачастую один общий радиатор-корпус.

Бред. Нужен четко определенный путь синфазной составляющей. А на одном радиаторе, или на двух правильно связаных, и как земли соединены - без разницы.

А что Вам мешает нацепить два колечка из АТХ БП (стоят по цепи 3,3 В) на ваш диодный мост ?
Там обычно похожий материал используется.

а нужен ли радиатор при вашей мощности ? может и не понадобиться.

Выброс или провал? Подозреваю, что шифрограмма от ув. HEX была вами неверно раскодирована.
После запирания, например, верхнего ключа, через Ls трансформатора (остальные L для простоты изложения не рассматриваем) начинается перезаряд сток-истоковых емкостей обоих транзисторов. Запасенной энергии в Ls предостаточно, а законы физики нам сейчас на пользу – напряжение на другом, нижнем транзисторе, который должен вот-вот открыться – уменьшается до нуля. Далее направление тока меняется на противоположное, поэтому паразитный диод в транзисторе открывается. Всё, наступило время зеро, можно включать нижний транзистор без потерь. Это только кажется что напряжение на стоке снижалось линейно, LC контур, однако. Несмотря на то что структура колебательного контура изменилась, обмен энергии между L и С останется колебательным, разумеется на открытом боди-диоде этого не видно (опустим подробности, контур на этом этапе сложный), поэтому через определённое время наступит момент реверса тока, боди-диод запирается. Час зеро закончился, и если нижний транзистор не включился, то законы физики нам теперь не в пользу, напряжение на стоке поползёт вверх, может доскочить и до напряжения питающей шины, откроется боди-диод противоположного ключа. На картинке этот момент заключен в кружок пожарного цвета, лучше нижний транзистор на этом этапе не включать.
В эссе, прошу прощения, опущены многие важные моменты, например, весь замкнутый контур циркуляции не рассматривался.


греются эти сердечники порядочно, лучше не гонять их по предельному циклу. Перемагничивание по частному циклу возможно, но намного сложнее в реализации.

в выпрямителе последовательно с диодом он по частной петле болтается.
и если диод быстрый, а сечение колечка достаточно - нагрев символический.

незнание что там за колечки, БП 2000 г.в. пойдет или надо поновее курочить? есть еще вот такой ИБП погорелец http://www.tracopower.com/datasheet_g/tol-d.pdf в нем на ключах и диодах колечки пойдут?
пробовал без радиатора- диоды греются , или маленький на плату ставить или на корпус прикрутить.

еще по входному диоду (от переполюсовки): такой диод http://www.fairchildsemi.com/pf/1N/1N5404.html, обещают 3А при 70С, судя по даташитам 20С/Вт*3А*0,9В+70=124 С, долго проработает или я где-то не понял даташит производителя? если сделать выводы по сантиметру и впаять в печатку с полигонами без термобарьеров, или все же лучше с радиатором диод ставить?

картинка 1 - показан затвор зеленым, сток желтый. показан нижний ключ. (НК)

картинка 2 - видно что до момента открытия на стоке НК все напряжение питания - ВК открыт, далее он закрывается, напряжение на НК стремится к нулю (провал) (самое время открыть НК !!! так?), далее на НК половина питания (средняя точка конденсаторов), тут потери на включение уже больше чем были бы мгновение назад. но, к сожалению, мы ждем DT.

картинка 3 - закрытие НК - на его затворе напряжение -> в ноль, сток при этом -> к напр. питания (закрывается открытый ключ почти без потерь так?), значит по 2 закону Кирхгофа напряжение на СИ ВК в этот момент -> к нулю, щас бы его включить, но, к сожалению, мы ждем DT.

поправьте, пожалуйста, если я где-то не так понимаю

По теплоотводу подобных диодов когда-то соответствующая темка была, но сейчас не найду её. Гляньте, например, 7ю страницу datasheet на MUR4xx. Что-то я подзабыл какое у вас напряжения питания?

спасибо!
110В DC, 2,5А максимум.
сделаю ноги как можно короче и в полигон.

Дело не в коротких ногах, а именно в вертикальном способе монтажа с минимальной длиной одной ноги.
На мой взгляд вы делаете слишком большой запас там где это не надо делать. Я бы взял полевики на 150В что-то типа IPP530N15N3 или FDPF770N15A. Или ещё лучше - поигрался бы в симуляторе чтобы понять какой тип полевика оптимальный. Если мощность рассеиваемая на транзисторе позволяет, то взял бы корпус для поверхностного монтажа.
Диод взял не на 400В, а на 150-200В и если деньги позволяют, то Шоттки.
А вот входной конденсатор 220мкФ явно по току слабоват, но вы так и не сказали его конкретный тип.
P.S. Если не прав, то пусть более опытные товарищи меня поправят.

с такими ключами и эмиттерные повторители на выходе драйвера не нужны.
но каков источник питания преобразователя автор расплывчато вещает...

Не ну я и BSZ900N15NS3 могу предложить, если автор сможет купить . Для меня не понятно куда надо свигать Rds*Qgs в сторону меньших сопротивлений или наоборот. Заряд обратного восстановления body диода полевика сильно влияет?

жаба подвинет в сторону - дешевле...
но автор намекал на киловольтовые импульсы непонятные - а это плюсует старым допотопным ключам с большим запасом лавинного пробоя.
заряд диода не скажется на надежности при 150-вольтовых ключах и на столь низкой выбранной частоте - чай не моторы крутить.

Вот когда я моторы кручу у меня заряд body диода сильно влияет на выделяемую мощность на 60В полевиках. А в этой схеме мне не понятно.

В моторах - конечно !
Но есть всякие схемные изыски, типа ARCP, SAZZ. С ними ключи переключаются нежнее.

Что-то мне эти аббревиатуры ни о чем не говорят